開松機(jī)三上四下牽伸機(jī)構(gòu)及其工藝參數(shù)

為了同大牽伸細(xì)紗機(jī)配合紡制租、中號(hào)(低、中支)棉紗，選型時(shí)確定A453B型開松機(jī)的牽伸裝置采用三上四下前置式曲線牽仰，其結(jié)構(gòu)如圖4-26所示。其工藝參數(shù)的調(diào)節(jié)列于表4-8。

A453B型開松機(jī)在選型鑒定時(shí)，曾用二併單粗的工藝紡28號(hào)(21英支)和14號(hào)(42英支)細(xì)紗，分別同大面積的二併二粗和三併二粗工藝作了紡紗質(zhì)量的對(duì)比試驗(yàn)(見表4-的，其結(jié)果證明A453B型開松機(jī)的三上四下牽伸在紡中號(hào)(中支)紗是高質(zhì)量的，而且由于第H羅拉直徑為19毫米，可使前區(qū)握持距接近一般棉纖維的品質(zhì)，挺度，因而其質(zhì)量要比普通老機(jī)改造的牽伸裝置好。但在紡細(xì)號(hào)(細(xì)支)紗時(shí)質(zhì)量還不夠理想，在潮濕季節(jié)加工細(xì)而長的纖維還容易繞第II羅拉。計(jì)算的條件是s平紋組織，開口轉(zhuǎn)子動(dòng)程40毫米，開口角120°，閉口角120°，即總運(yùn)動(dòng)角=120° 120°=240°，按正置直動(dòng)從動(dòng)桿的凸輪來計(jì)算，將時(shí)間等分為24等分，相當(dāng)于凸輪上每隔5。

三上四下牽伸裝置的牽伸能力一般在4~8倍以內(nèi)。由于前牽仰區(qū)摩擦力界布置比輥合理，控制纖維運(yùn)動(dòng)良好，應(yīng)充分發(fā)揮其作用。后牽伸區(qū)第皿羅拉上有反包圍圓弧，同時(shí)中區(qū)沒有集棉作用，考慮不使須條過分?jǐn)U散而削弱進(jìn)入前區(qū)的后部摩擦力界強(qiáng)度和擴(kuò)展幅度，后牽伸盡可能小一些。但當(dāng)轉(zhuǎn)子到達(dá)桃1點(diǎn)時(shí)，這一作用力Po將通過M點(diǎn)，對(duì)凸輪的推動(dòng)力矩就將等于零。當(dāng)總牽伸比輥大時(shí)，為了減輕前區(qū)牽仰的負(fù)擔(dān)，則應(yīng)適當(dāng)提高一些后牽伸倍數(shù)，常用的為1.3--1.6倍。

羅拉隔距應(yīng)使鉗口握持距與纖維的長度相適應(yīng)。喂人開松機(jī)三上四下牽伸裝置前區(qū)的纖維伸直度雖輥在併條機(jī)上的為好，但須條內(nèi)的纖維卻少得多，為加強(qiáng)該區(qū)的摩擦力界，充分發(fā)揮曲線牽仲的性能，握持距輥併條機(jī)前區(qū)為小，一般為L 1--3毫米。搖架鎖緊機(jī)構(gòu)是否能起到鎖'障的作用，快寇于各抒件周轉(zhuǎn)中心的分布位置。后區(qū)握持距為L 16--14毫米，同併條機(jī)后區(qū)差不多。由于開松機(jī)喂入和輸出紗條的寇量輥併條機(jī)輕得多，各區(qū)牽伸力都輥小，

且羅拉轉(zhuǎn)速又遠(yuǎn)輥併條機(jī)為低，不易打滑，因而各列皮輯上的壓力可小一些。一般總壓力為30~37公斤/雙鍵，其中前應(yīng)輥為12-15公斤/雙綻，大皮輥為10.--12公斤/雙鍵，后It輥為8.......10公斤/雙鍵。

開松機(jī)牽伸區(qū)內(nèi)須條的摩擦力界分布

圖4-10為開松機(jī)羅拉鉗口下須條摩擦力界分布。下羅拉為鋼質(zhì)羅拉，上羅拉為彈性皮輥。皮轆對(duì)須條加上壓力P后，在沿上下羅拉中心線。從圖上可以看到，囪兩只刀箱1、控制兩把豎鉤，相對(duì)地作上下運(yùn)動(dòng)。102上，須條內(nèi)纖維間壓力大，纖維相對(duì)滑動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的摩擦力或摩擦力強(qiáng)度也大，沿須條軸線方向向二邊逐漸減小。在ab線左方或cd線右方，皮貌對(duì)須條的壓力影響趨近于零，但因纖維間存在抱合力而仍有一定的摩擦力強(qiáng)度，如曲線m，所示。

在須條橫斷面上由于皮輥表面具有彈性，當(dāng)皮輥受壓后，反輥表面變形，須條表面全被包圍，纖維也受到較大的壓力，故其橫向摩擦力界分布較為均勻。

在一個(gè)牽伸區(qū)內(nèi)，兩對(duì)簡單羅拉各自形成的須條摩撼力界強(qiáng)度分布連貫起來，就構(gòu)成牽伸區(qū)內(nèi)須條的摩擦力界分布，如圖4-11所示。對(duì)于摩擦力界分布的討論，一般是指縱向摩擦力界分布。橫向摩擦力界分布要求均勻即可。

開松機(jī)摩擦力界分布隨下列因素而變化：

(1)壓力的影響：

開松機(jī)上羅拉的壓力P增加時(shí)，鉗口內(nèi)纖維更有力地被壓緊，由于皮輥的變形以及須

條本身的變形，須條與上下羅拉接觸的邊緣點(diǎn)外移，摩擦力界的長度擴(kuò)展，且摩擦力界分布的峰值也增大，如圖4-10中曲線m2所示。若加壓減小時(shí)，則產(chǎn)生與此相反的情況。

(2)開松機(jī)羅拉直徑的影響a羅拉直徑增大時(shí)，因?yàn)橥瑯拥膲毫分配在較大的面積上，所以摩擦力界分布曲線的峰值減小，但分布的長度擴(kuò)大，如圖4-10中曲線ma所示。

(3)紗條定量的影響g紗條定量(或號(hào)數(shù))加重，一般緊壓后須條的厚度與寬度均有所增加，此時(shí)摩擦力界分布曲線的長度擴(kuò)大，但因須條單位面和、上的壓力減小，使摩擦力界分布的峰值降低。

牽伸區(qū)內(nèi)須條中部摩擦力界的強(qiáng)度還因羅拉隔距的大小而有所不同L在隔距小時(shí)，其摩擦力界強(qiáng)度較強(qiáng)。

開松機(jī)加壓的設(shè)計(jì)計(jì)算

開松機(jī)單簧元件采用圓鋼絲螺旋壓縮彈簧較為普遍。一般都用I組炭素彈簧鋼絲冷饒，并經(jīng)回火處理，鋼絲直徑可視工作壓力的大小，在φ1.6-2.5毫米范圍內(nèi)選擇。因而對(duì)日常運(yùn)轉(zhuǎn)的機(jī)臺(tái)，建立輪試制度，及時(shí)校正粗紗張力和仰長，是完全必要的，并且必須防止在紡紗過程中"收放張力牙"。為提高承載能力，加壓彈簧必須在熱處理之后，進(jìn)行24小時(shí)的強(qiáng)壓處理(壓縮到各圃密貼接觸)。

下面以TF18-115型揭架的中加壓彈簧為例，說明如何進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算(參閱圖3-29)。

設(shè)計(jì)步驟：

(1)確定開松機(jī)加壓彈簧的工作高度和加壓點(diǎn)位置：

主要按紡紡工藝要求的隔距、加壓和機(jī)構(gòu)上安排的可能性確定合適的尺寸.開始可以初始一個(gè)數(shù)值，然后送行計(jì)算校核，后修改確定.本例由于前、后皮輥小隔臣的限制，中加壓桿與搖架頂面傾斜

3.開松機(jī)鎖緊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)

搖架鎖緊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，應(yīng)從以下幾個(gè)方面來考慮s卸壓后掀趣的定位角度，加壓卸壓操作力，鎖緊機(jī)構(gòu)的牢固性，鎖緊機(jī)鞠的調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)、搖架外形尺寸的限制等.下面TFIB-1l5型搖架為倒，具體分析前兩個(gè)問題。

(1)掀起定位角度。單純從四連桿機(jī)構(gòu)來分析，如圖2-33所示，若DC為剛體，又設(shè)ABCD為鎖緊位置，則搖架極限掀起位置AD'C'D的角度為，ao是加壓狀態(tài)時(shí)AB和AD的夾角，a1是B'C'D三點(diǎn)在一直線位置時(shí)AB'和AD的夾角。增大a1或減小的都可以增加a值，但實(shí)際上還要考慮在搖架掀起后子柄糊撼架體之間必須維持一定角度，以便于操作，搖架外形尺寸也有一截限制等等。再看余弦加速運(yùn)動(dòng)，它就是簡諧運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)方程式是g開松機(jī)余弦加速運(yùn)動(dòng)的產(chǎn)線見圖8-1S(乙)，其橫坐標(biāo)為運(yùn)動(dòng)幽線函數(shù)的角度，即扣jfat(弧度)。PK402型和F65-1型錦架的實(shí)際掀趨角度只能在40、左右。對(duì)予TF18-115型搖架來說，己如前述，在卸壓后各桿件不在再成為四連桿機(jī)構(gòu)，搖架體和手柄的運(yùn)動(dòng)不受四連桿機(jī)構(gòu)牽制，故搖架掀起角度就可以按需要確定，如規(guī)定為50°、110°兩檔(見圖3-34)。