造成切削阻力大。如果分為粗鏜和半精鏜兩個(gè)工步加工，又會(huì)增加節(jié)拍時(shí)間。所以，我們把單一刀具更改為階梯結(jié)構(gòu)的復(fù)合刀具，將切削余量重新作了合理的分配，前端刀具粗鏜單邊余量達(dá)5?mm，后端刀具半精鏜余量為2.5?mm(見(jiàn)圖1b)，氣門(mén)挺柱孔由于先粗鏜、后半精鏜，切削負(fù)荷相對(duì)降低，加上切削余量分配合理，又改善了冷卻液供應(yīng)條件，散熱好，加工質(zhì)量穩(wěn)定，不再出現(xiàn)機(jī)床主軸悶車(chē)現(xiàn)象。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。

      缸體、缸蓋結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，按工步先后加工順序，往往將關(guān)聯(lián)要素的多個(gè)工步復(fù)合成一把專(zhuān)用刀具，在工件一次定位夾緊狀態(tài)下，一次走刀完成多個(gè)關(guān)聯(lián)要素的加工，以保證它們的位置精度和工序節(jié)拍。缸蓋加工精鏜氣門(mén)座圈安裝孔和氣門(mén)導(dǎo)管安裝孔，兩個(gè)工步設(shè)計(jì)成一把復(fù)合刀具(見(jiàn)圖2)，原因是工藝規(guī)定氣門(mén)導(dǎo)管安裝孔和氣門(mén)座圈安裝孔有較高的位置度要求。采用復(fù)合刀具既能保證同軸度，又能提率。復(fù)合刀具也為后序精加工導(dǎo)管內(nèi)孔φ6?mm和座圈90°密封面提供了工藝保證，終滿(mǎn)足圖樣氣門(mén)座圈90°密封面對(duì)導(dǎo)管內(nèi)孔φ6?mm中心線(xiàn)的徑向跳動(dòng)φ0.03?mm的要求。另一方面，如果兩個(gè)工步分開(kāi)單獨(dú)加工，必然影響本工序的節(jié)拍，而且，加工精度下降，也難以保證氣門(mén)座圈安裝和氣門(mén)導(dǎo)管安裝的同軸度。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。

     錳是阻礙石墨化、促進(jìn)碳化物形成的元素，在鑄鐵生產(chǎn)中Mn和S同時(shí)存在，Mn、S對(duì)灰鑄鐵組織和性能的影響取決于是否發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成MnS，MnS在鐵液中是形成石墨的核心，間接起到促進(jìn)石墨化的作用，因此錳對(duì)石墨化的影響是不強(qiáng)烈的。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。

       錳與硫化合所起的作用是以“錳硫比”來(lái)決定的，Mn=1.7S 0.3或者M(jìn)n=3.3S，灰鑄鐵鐵液中w(S)的適宜范圍是0.08％～0.12％，硫含量為0.02％與硫含量為0.1％的石墨形態(tài)相比，隨著硫含量增加，石墨長(zhǎng)度變短，端部鈍化、形態(tài)彎曲[10]。筆者公司現(xiàn)在S的比例是0.1％～0.12％，由公式可得出，Mn的比例范圍應(yīng)該保持在0.47％～0.504％；另外由Mn-S溶度積曲線(xiàn)[11]看出，碳當(dāng)量為4.0％，S為0.1％～0.12％時(shí)，Mn為0.45％～0.5％。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。

       在同一爐次鐵液中，通過(guò)出爐時(shí)加入0.06%增碳劑進(jìn)行微調(diào)，檢驗(yàn)其白口層寬度，并與該爐次不加增碳劑的鐵液進(jìn)行對(duì)比（試驗(yàn)時(shí)分別出第6包和第7包，2包鐵水連續(xù)出爐）。表7列出了2種不同處理方式的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖8、圖9。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。

      冶金質(zhì)量是生產(chǎn)鑄件的根本保障，形核核心是衡量冶金質(zhì)量的重要指標(biāo)。感應(yīng)電爐中加入一定量的碳化硅作為預(yù)處理劑，增加鐵液中的形核核心，降低白口傾向，并且能減少鐵液中的氧化渣，起到凈化鐵液的作用。生產(chǎn)合成鑄鐵時(shí)，一定要選用經(jīng)過(guò)高溫石墨化的增碳劑，并對(duì)廢鋼的來(lái)源進(jìn)行嚴(yán)格管控。大量使用廢鋼，通過(guò)增碳工藝生產(chǎn)合成鑄鐵時(shí)，容易產(chǎn)生氮?dú)饪?，可以通過(guò)選用硅鋯孕育劑來(lái)消除氮?dú)饪椎娘L(fēng)險(xiǎn)。三菱6D24缸蓋報(bào)價(jià)服務(wù)熱線(xiàn)。