存在的問題

　　某電廠2號(hào)鍋爐空氣預(yù)熱器2007年改造更換為29 -VI(T)型空氣預(yù)熱器。采用三分倉(cāng)轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)式,空氣預(yù)熱器由圓筒形的轉(zhuǎn)子和固定的圓筒形外殼、煙風(fēng)道以及轉(zhuǎn)子驅(qū)動(dòng)裝置組成。受熱面安裝在可轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子上,轉(zhuǎn)子分為48個(gè)分倉(cāng),每個(gè)倉(cāng)格填裝3層傳熱元件。轉(zhuǎn)子驅(qū)動(dòng)方式采用中心驅(qū)動(dòng),轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)動(dòng)一周完成一次熱交換過程。原設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)向?yàn)?煙氣- -一次風(fēng)- -二次風(fēng)- -煙氣。29-VI(T)型空氣預(yù)熱器原先設(shè)計(jì)值煙氣出口溫度(修正后)為120~127℃;一次風(fēng)出口溫度為(378士5) ℃;二次風(fēng)出口溫度為(337士5) ℃。該鍋爐運(yùn)行至2013年一直存在著排煙溫度偏高,檢修前性能試驗(yàn)時(shí),實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)為134. 86 ℃(修正后)。比29 VI( T)型空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)值高15. 86 ℃,夏季鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)排煙溫度高達(dá)150.9℃ ,經(jīng)初步估算:排煙溫度比設(shè)計(jì)值高15℃,影響鍋爐效率接近1% ,增加機(jī)組煤耗達(dá)2.8 g/kWh。

空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)

轉(zhuǎn)子中心筒密封

中心筒密封為雙密封布置，密封片安裝在扇形板上，與中心筒構(gòu)成密封對(duì)。內(nèi)側(cè)密封由兩個(gè)1.6mm厚等同考登鋼制作的圓環(huán)組成，兩個(gè)圓環(huán)之間用低碳鋼支撐環(huán)固定，內(nèi)側(cè)密封直接裝到扇形板上。為便于更換，內(nèi)側(cè)密封分作兩段安裝，可以直接進(jìn)行更換和安裝。外側(cè)密封為盤根填料密封。盤根填料座的支探板固定在扇形板的加強(qiáng)板上。盤根填料選為非石棉石墨專用盤根，盤根耐熱溫度不低于500℃。盤根填料設(shè)為三層，截面為15mm× 15mm。上述中心筒內(nèi)、外側(cè)密封之間的填料室設(shè)有一直接通向煙氣側(cè)的槽形管道，通過煙氣側(cè)的負(fù)壓將漏人填料室的空氣和灰一同導(dǎo)入煙氣側(cè)。中心筒密封的主要功能是減少空氣漏入到大氣中。

吹灰器

空預(yù)器配有兩臺(tái)吹灰器，一臺(tái)位于煙氣入口，另一臺(tái)位于煙氣出口。

回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封裝置主要采用以下幾種形式

可調(diào)式密封。扇形板和弧形板是可以通過自動(dòng)或手動(dòng)調(diào)整的，其中扇形板大多可以自動(dòng)調(diào)整。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上安裝執(zhí)行機(jī)構(gòu)，并且在扇形板附近裝有間隙監(jiān)測(cè)裝置，當(dāng)熱態(tài)下間隙發(fā)生改變時(shí)，將間隙變化信號(hào)反饋至執(zhí)行機(jī)構(gòu)，執(zhí)行機(jī)構(gòu)動(dòng)作，根據(jù)反饋信息上下調(diào)整扇形板，從而使間隙達(dá)到狀態(tài)。這種密封方式結(jié)構(gòu)復(fù)雜，對(duì)運(yùn)行要求高，可靠性不好，維護(hù)費(fèi)費(fèi)用高。哈鍋、上鍋、東鍋等企業(yè)生產(chǎn)的空預(yù)器主要采用這種技術(shù)，已不是市場(chǎng)主流，很少在改造上使用。

 彈片式密封。密封片用彈性材料制作，以保證間隙改變時(shí)仍能很好地貼合靜態(tài)密封面，保證密封。由于旋轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器處于長(zhǎng)期持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，并且運(yùn)行環(huán)境惡劣，彈性密封片長(zhǎng)期處于高溫和反復(fù)受力狀態(tài)，很容易造成彈性失效，甚至疲勞斷裂，整塊密封片折斷，造成更大漏風(fēng)，而且轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)需要克服彈片阻力，使旋轉(zhuǎn)阻力增大，增加了驅(qū)動(dòng)裝置耗電量。