厚壁變徑彎頭材質

厚壁變徑彎頭變徑彎頭有不銹鋼彎頭、焊接彎頭、沖壓彎頭、熱壓彎頭、厚壁彎頭、高壓彎頭、90度彎頭、180度彎頭等。

碳鋼: ASTM/ASME A234 WPB、WPC

　　合金: ASTM/ASME A234 WP 1-WP 12-WP 11-WP 22-WP 5-WP 91-WP911、15Mo3 15CrMoV、 35CrMoV

　　不銹鋼:ASTM/ASME A403 WP 304-304L-304H-304LN-304N

　　ASTM/ASME A403 WP 316-316L-316H-316LN-316N-316Ti

　　ASTM/ASME A403 WP 321-321H ASTM/ASME A403 WP 347-347H

　　低溫鋼:ASTM/ASME A402 WPL3-WPL 6

　　鋼: ASTM/ASME A860 WPHY 42-46-52-60-65-70

厚壁變徑彎頭安裝使用

厚壁變徑彎頭無縫變徑彎頭是管道安裝中常用的一種連接用管件,用于管道拐彎處的連接.其他名稱:90度彎頭,直角彎

根據需要，節(jié)約角度先變徑后彎頭，對流體有益先彎頭后變徑厚壁變徑彎頭。大彎頭小彎頭對流體的阻力可想而知。

高壓厚壁變徑彎頭無縫變徑彎頭的基本工藝過程是:首先焊接一個橫截面為多邊形的多棱環(huán)殼或兩端封閉的多棱扇形殼,內部沖滿壓力介質后,施以內壓,在內壓作用下橫截面由多邊形逐漸變成圓,*終成為一個圓形環(huán)殼.根據需要,一個圓形環(huán)殼可以切割成4個90°彎頭或6個60°彎頭或其它規(guī)格的彎頭,該工藝適用于制造彎頭中徑與彎頭內徑比大于1.5的任何規(guī)格大型彎頭,是目前制造大型高壓彎頭的理想方法.管材的塑性加工往往易產生下述質量缺陷，特別是在管材的彎曲加工時尤為明顯。壁厚變薄、起皺如彎曲變形區(qū)外側會產生壁厚變薄。將厚壁彎頭加熱到溫度并保溫一段時間，然后使它慢慢冷卻，稱為退火。變薄量*的部位在*變形處，當變薄過度時導致管件。從變形力學的角度看，屬塑性環(huán)向拉應力過大的問題。如彎曲變形區(qū)內側會產生壁厚增加。若變形程度過大，則內側管壁失穩(wěn)增厚，嚴重時會起皺。因此，失穩(wěn)不只是在拉應力作用下才會出現(xiàn)，在壓應力作用下，同樣存在失穩(wěn)問題。此類質量缺陷發(fā)生在壁厚較大的管件彎曲。

厚壁變徑彎頭局部減薄彎頭的極限載荷研究

厚壁變徑彎頭局部減薄是彎頭常見的缺陷，但國內外對此類缺陷的研究主要針對直管，對彎頭局部減薄的研究少有文獻報道。本文通過詳細的有限元計算和理論分析，研究了在內壓和彎矩作用下局部減薄對彎頭極限承載能力的影響，以及內壓作用下多局部減薄的相互干涉效應和彎矩作用下直管對彎頭極限載荷的加強作用，并進行了部分實驗驗證，得到了以下研究成果：1.用有限元方法對內壓作用下局部減薄彎頭的極限載荷進行了系統(tǒng)地分析和計算，得出局部減薄彎頭的極限壓力與局部減薄的直管不同，彎頭的極限壓力不僅取決于局部減薄大小，還與局部減薄位置和彎曲半徑有關，如采用局部減薄直管的計算方法評定彎頭，則會得出不安全或過于保守的結果；同時減薄寬度對極限載荷的影響也不可忽略。在有限元分析的基礎上給出了局部減薄厚壁變徑彎頭彎頭極限壓力的計算公式，公式計算結果與有限元計算和實驗結果都相當吻合并偏安全，計算公式可以實際應用于局部減薄彎頭的安全評定，補充了該項研究的空白。因此，為選用合理的工藝方法及采取必要的工藝措施，防止上述缺陷的產生是十分重要的。2.通過有限元分析，研究了在內壓下多局部減薄之間的相互干涉效應，研究表明多局部減薄的相互影響不僅與間距有關，還與減薄深度有關。指出減薄深度較淺時，軸向局部減薄間距大于2倍壁厚，雙局部減薄的極限載荷與單個局部減薄的極限載荷基本相同；當減薄深度較深，軸向局部減薄間距大于4倍壁厚時，雙局部減薄的極限載荷與單個局部減薄的極限載荷基本相同，補充了現(xiàn)有研究的不足。3.通過有限元計算，研究了相連直管對彎頭極限彎矩的加強作用，指出與厚壁變徑彎頭彎頭相連的直管會使彎頭的極限彎矩增大，彎曲半徑不同時，厚壁變徑彎頭彎頭極限載荷增加量不同。當相連直管長度大于3倍管徑時，直管對彎頭的強化作用不再增加。該項研究補充了直管對彎頭加強作用研究的不足。4.通過有限元分析詳細研究了局部減薄對彎頭極限彎矩的影響，得出面內彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的大小與減薄位置、減薄尺寸及彎曲半徑有關。研究表明在彎矩作用下，幾何非線性的影響是顯著的。在內壁局部減薄和大變形有限元分析的基礎上，給出面內彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的計算公式，計算結果可以較準確并偏保守地反映出有限元計算結果，并與實驗結果相符。該項研究填補了這一領域的空白。

厚壁變徑彎頭不銹鋼材質分類

厚壁變徑彎頭奧氏體不銹鋼基體以面心立方體結構的奧氏體組織（γ相）為主，無磁性，主要通過冷加工使其強化（并可能導致一定磁性）的不銹鋼。這種類型的彎頭一般需要根據具體工程要求或具體圖紙進行生產，除了要符合管道口徑的要求，還必須考慮管道的具體情況，如管道輸送壓力，流體粘度、磨損性、腐蝕性，流體輸送溫度等多方面的因素。奧氏體-鐵素體（雙相）型不銹鋼基體兼有奧氏體和鐵素體兩相組織（其中較少相的含量一般大于15%），有磁性，可以通過冷加工達到強化效果的不銹鋼。鐵素體型不銹鋼基體以體心立方體晶體結構的鐵素體組織（α相）為主，有磁性，一般不能通過熱處理硬化，但冷加工可使其輕微強化的不銹鋼。馬氏體型不銹鋼基體為馬氏體組織，有磁性，通過熱處理可調整其力學性能的不銹鋼。沉淀硬化型不銹鋼基體為奧氏體或馬氏體組織，并能通過沉淀硬化（又稱時效硬化）處理使其硬（強）化的不銹鋼。厚壁變徑彎頭不銹鋼1Cr18Ni9Ti 0Cr18Ni9 00Cr19Ni10 0Cr17Ni12Mo2Ti 00Cr17Ni14Mo2 304 304L 316 316L等不銹鋼管件執(zhí)行標準之國家標準 ：標準號 描述GB/T12459 -2005鋼制對焊無縫管件GB/T13401 -2005鋼板制對焊管件GB/T14383-1993 鍛鋼制承插焊管件GB/T14626-1993 鍛鋼制螺紋管件GB9112-9131 鋼制管法蘭、法蘭蓋及法蘭用墊片SH 3409 　鋼板制對焊管件SH 3408 　鋼制對焊無縫管件SY/T 0510 　鋼制對焊管件HG/T21635 　碳鋼、低合金鋼無縫對焊管件管件執(zhí)行標準之日本標準：標準號 描述JIS B2311 通用鋼制對焊管件JIS B2312 鋼制對焊管件JIS B2313 鋼板制對焊厚壁變徑彎頭管件90°短半徑不銹鋼彎頭JIS B2316 鋼制承插焊管件