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長錠坯填充時(shí)的雙鼓變形由于擠壓筒密封的影響,首先在擠壓筒的中部與錠坯形成一個(gè)封閉空間,氣體停留在封閉空間中,隨著填充過程的進(jìn)行,封閉空間體積減小,氣體壓力增加,填充過程結(jié)束后縮氣體會進(jìn)入錠坯表面的微裂紋中,這些攜帶著氣體的微裂紋通過??讜r(shí)有的被焊合,則在制品表面形成氣泡,未能焊合的微裂紋流出??缀笮纬善鹌?。燈箱鋁型材生產(chǎn)廠家服務(wù)熱線。
這種方法費(fèi)時(shí)較少,但在熱狀態(tài)下安裝,操作不便,增加勞動(dòng)強(qiáng)度。另一種方法即直接利用擠壓筒自身裝置加熱,但耗時(shí)長,影響生產(chǎn)進(jìn)度。中間的分流孔因靠近擠壓筒中心,兩端的分流孔遠(yuǎn)離擠壓中心并且受到擠壓筒壁摩擦力的影響,因此,需調(diào)整各個(gè)分流孔進(jìn)料面積的大小,通過計(jì)算并結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際經(jīng)驗(yàn),我們將中間和兩側(cè)的分流孔進(jìn)料面積設(shè)計(jì)成1 : 1.3 ,如(圖2 )所示。由于該型材的加強(qiáng)筋較長,供料困難,必須在模具中間部位再另開進(jìn)料孔,中間進(jìn)料孔設(shè)計(jì)成階梯形,使金屬直接流人斜筋,如(圖2 )和(圖3 )所示。根據(jù)該型材鋁合金的可擠壓性指數(shù),模具需要選擇適當(dāng)?shù)姆至鞅菿 比,分流比的大小直接影響到擠壓力的大小,并且對制品的成形和焊合質(zhì)量也有直接的影響,在保證模具強(qiáng)度的前提下,按照經(jīng)驗(yàn)公式以及生產(chǎn)實(shí)踐,我們將分流K比比確定為13.2 。燈箱鋁型材生產(chǎn)廠家服務(wù)熱線。
在擠壓過程中,模具在擠壓力的作用下會產(chǎn)生彈性變形,模具的彈性變形將導(dǎo)致擠出的型材產(chǎn)生“偏壁現(xiàn)象”,產(chǎn)品尺寸不穩(wěn)定。因此,在計(jì)算模孔尺寸時(shí)應(yīng)加人“預(yù)變形量”,根據(jù)其所處的位置不同,中間部位的加強(qiáng)筋的壁厚尺寸減小,左右兩端的壁厚尺寸適當(dāng)加厚。為了便于型材擠壓成型,焊合室采用下焊合與前室相結(jié)合的結(jié)構(gòu),下焊合室深度為32mm,前室深度為8mm,如(圖3 )和(圖7 )所示,焊合室和前室均采用CNC 數(shù)控加工中心加工成型。為了提高??准庸べ|(zhì)量,采用慢走絲線切割機(jī)床加工。燈箱鋁型材生產(chǎn)廠家服務(wù)熱線。
升溫速度和保溫時(shí)間,模具出爐后要先進(jìn)行強(qiáng)制空冷然后再人油,人油和出油溫度要嚴(yán)格執(zhí)行工藝標(biāo)準(zhǔn)。擠壓機(jī)擠出的型材料頭齊整,測量出的型材斷面尺寸絕大部分在客戶圖紙要求的公差范圍內(nèi)。僅有個(gè)別部位的壁厚出現(xiàn)一定程度的超差,通過修模調(diào)整、重新氮化,再次上機(jī)后擠出的型材壁厚均勻,表面質(zhì)量良好,斷面尺寸完全符合圖紙要求,整體試模情況理想。將擠出的型材取樣后,進(jìn)行力學(xué)性能及內(nèi)部組織檢測,結(jié)果表明,該型材的各項(xiàng)指標(biāo)均符合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求。燈箱鋁型材生產(chǎn)廠家服務(wù)熱線。