1）原酸液：

槽中液濃度150—300g/L,溫度為<90℃，原液濃度98%；

槽中液濃度100—200g/L,溫度為<90℃，原液濃度65%；

：槽中液濃度40—60g/L,溫度為<65℃，原液濃度70%。

2）混合酸：

和：槽中液濃度40—60g/L,溫度為<65℃。

3）廢水：

含多種重金屬離子、鹽類和子的酸性廢水。

4）廢氣：

含HF、NOx的廢氣。

從以上介質條件可以看出，介質的腐蝕性很強，尤其是和的濃度和溫度比較高，具有很強的氧化性；因此在酸洗工藝中介質的貯存和使用介質的設備對防腐蝕材料的要求很高。

3、各處防腐蝕處理方法

根據以上工段的不同腐蝕介質，對不同工段的設備和地面需要不同的防腐蝕處理，具體的防腐蝕方式在下表中進行了總結：

目前國內FGD脫硫裝置的基礎結構絕大部分是鋼結構，只有部分電廠的少部分煙道結構是采用混凝土的。而在鋼結構基礎設計中，由于沒有充分考慮內襯材料的特性，因強度和結構設計等方面的欠缺而導致后來的防腐蝕失效，已在國內的幾個脫硫工程出現(xiàn)了。

在鋼結構裝置中，若采用鱗片襯里結構，襯層在下述條件下易產生震顫疲勞破壞：一是煙道等結構設計強度、剛性不足，特別是煙道布置受環(huán)境所限，其彎道、過流截面變化較大時，高速流動的煙氣在煙道中過流時會因彎道及過流截面變化的影響，產生較大的壓力變化，形成不穩(wěn)定流動，導致煙道結構震顫，使本來就高溫失強的襯里形成疲勞腐蝕開裂，嚴重時形成大面積剝落。二是在煙道結構強度設計時，出于結構補強需要，采用細桿內支承補強，當高速流動的煙氣在煙道中過流時，因煙氣沖擊壓力作用引發(fā)支承細桿抖動變形，導致支承桿與煙道壁焊接區(qū)襯層開裂。

4、 在需要支撐桿時，應該將內支撐結構改為外支撐結構，且結構強度及剛性應符合相關設計標準規(guī)定，在拐彎區(qū)及導流板應適當增加厚度或增加支承補強筋排列密度，導流板聯(lián)接支承放置在外框架上，而不是直接焊接在煙道壁上，以避免因導流板震顫引發(fā)煙道壁震顫，導致內襯層疲勞剝離。

5、 正如上面所述，結構的震顫是不可避免的，同時在已施工安裝回畢的基礎上進行后續(xù)的鱗片施工時，由于不能對基礎進行返工的前提下，提高鱗片材料（底涂）與鋼結構的基礎的粘接性是尤其重要，這也可能是一些工程中現(xiàn)實、可行的措施。

而在采用混凝土基礎結構時，尤其在原煙氣煙道，由于長期的高溫煙氣作用下，混凝土結構發(fā)生開裂等現(xiàn)象報道，從而導致在混凝土基礎上鱗片襯里結構也受到破壞，筆者認為，若采用混凝土結構，這種情況是不可避免發(fā)生的。

 在任何防腐蝕施工中，材料的性能只是其中的一環(huán)，施工質量的好壞很大程度上會后決定防腐蝕工程的質量，在正確設計，合理選材的基礎上，施工的好壞是后決定防腐蝕工程質量的關鍵。我們的一些施工許多以刷漆，做地坪等土建防腐蝕為主業(yè)，對于如FGD裝置這樣重要設備的防腐蝕施工要求，往往在技術、施工機械、檢測手段上準備不足。我們發(fā)現(xiàn)在FGD裝置的防腐蝕襯里失效的案例中，施工方面主要存在下列幾種情況:

      1、 表面噴砂質量不達標：FGD防腐蝕襯里的主要工藝均是在鋼結構基礎上進行襯里施工，所以表面噴砂除銹質量的好壞很大程度上決定了后襯里結構的附著力，我們對國內眾多的失效工程和局部出現(xiàn)脫落等情況的工程進行了詳細的分析與總結，發(fā)現(xiàn)噴砂質量的隱患是重的，大多數(shù)工程的質量均達不到Sa2.5級要求，在部分工程中出現(xiàn)局部脫層等情況，一些施工公司未采用高質量的砂（如銅礦砂等），或者采用河砂等代替，造成已噴表面達不到各種要求，包括粗糙度等，所以為了在實際工程應用中提高和確保防腐蝕效果，因此材料生產廠家的底涂的粘接性更為重要；或者噴砂時未按有關國家標準要求進行，如在高濕度環(huán)境中（如下雨天噴砂等）或者低溫條件下，從而導致噴砂質量達不到要求；