根據(jù)以往對高溫防爆軸流風機亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側(cè)所示。這是由于葉尖渦度強度隨間隙的均勻變化而略有變化，對泄漏流影響不大，而葉尖前緣渦度強度顯著增大，導致葉尖a減小，總流量減小，能量降低，從而提高了風機效率。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動角度條件：如圖5中藍色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動葉片的影響，靠近端壁有兩個不符合主流分布趨勢的區(qū)域，而彎曲高度末端彎板的T應覆蓋與流動角度匹配的區(qū)域；末端彎板角度的選擇基于區(qū)域和主流流動角度之間的差異。

根據(jù)前面的研究，高溫防爆軸流風機前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會導致葉片局部反向彎曲的形狀效應。目前，對葉尖間隙進行了一系列的實驗和數(shù)值模擬研究，主要集中在葉尖和殼體兩個方面。在保證端部攻角減小的同時，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎上，適當疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級間的有效流動。通過實驗設計的方法，得到了合適的前彎參數(shù)：高溫防爆軸流風機彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設計參數(shù)選擇規(guī)則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復合葉片表面，存在兩個明顯的徑向壓力梯度增大區(qū)域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導高溫防爆軸流風機葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區(qū)域的低能流體積聚，對提高葉片邊緣起到了明顯的作用。

通過在高溫防爆軸流風機葉尖壓力面附近擴展合適的葉尖平臺，可以有效地減小葉尖泄漏和氣動損失。因此，轉(zhuǎn)子葉片出口軸向速度分布的徑向分布如圖6所示，用于分析流量。模擬了三種高溫防爆軸流風機不同長度和初始位置的吸力面小翼葉柵的內(nèi)部流場。結(jié)果表明，三段小翼可以改善葉柵頂部的流動狀況，并在不同程度上削弱泄漏渦的強度。周志華等[10]計算了某型渦軸發(fā)動機高壓渦輪一級的三維流場。結(jié)果表明，錐形間隙能有效地控制間隙內(nèi)的泄漏流速，減少間隙內(nèi)的堵塞，從而提高其整體性能。在套管處理方面，Yang等人[11]發(fā)現(xiàn)自循環(huán)殼體處理后壓縮機的穩(wěn)定流量范圍明顯增大，這是由于葉片負荷降低、低能流體吸附能力降低和周向流量畸變能力降低所致。高溫防爆軸流風機的不同分區(qū)數(shù)的非軸對稱套管處理。實驗表明，合理的非軸對稱殼體處理結(jié)構可以使壓縮機的穩(wěn)定裕度提高13%，峰值效率提高0.8%。提率的原因是加工槽對壓氣機葉頂流場產(chǎn)生低頻非定常影響信號。高溫防爆軸流風機在低速壓縮機上測試了不同結(jié)構的斜槽殼體處理。實驗表明，合理的配置可以提高壓縮機效率1%~2%，而不會對失速裕度產(chǎn)生不利影響。

高溫防爆軸流風機在0.05<r<0.4的范圍內(nèi)，a的變化很小。因此，通過改變?nèi)~頂間隙形狀，對葉頂泄漏流進行綜合分析，提高渦輪機械的氣動性能具有重要的現(xiàn)實意義和工程參考價值。當0.4<r<0.85時，_a逐漸增大，在85%葉高時達到較大值，說明該區(qū)域具有更大的機械能和更強的循環(huán)能力。與均勻間隙相比，方案2和方案6的葉尖間隙形狀在0<r<0.5時基本保持不變，說明葉尖間隙形狀的變化對葉片底部到中部沒有影響，但在方案2下，高溫防爆軸流風機葉尖間隙高于均勻間隙，而葉片TiP間隙小于均勻間隙。這是由于葉尖渦度強度增大，泄漏流減弱，葉片前緣渦度明顯增大和減小。減輕了主流與泄漏流的相互作用，削弱了泄漏渦的強度，增強了葉片中上部的流動能力，增加了獲得的能量。在方案6中，在0.5<r<0.85的范圍內(nèi)，均勻間隙也略有增大，但接近較大的速度明顯減小。這是由于葉尖渦度強度隨間隙的均勻變化而略有變化，對泄漏流影響不大，而葉尖前緣渦度強度顯著增大，導致葉尖a減小，總流量減小，能量降低，從而提高了風機效率。ENcy略有下降。也就是說，為了更直觀地反映高溫防爆軸流風機葉頂間隙形狀變化對葉頂附近速度場的影響，90%葉片高度截面的軸向速度分布如圖7所示。