由于頂蓋所受的內壓(0.7 MPa)遠大于其外壓(0.1 MPa), 所以下面的分析只針對其承受內壓的工作狀態(tài)進行分析。頂蓋的理論應力分析頂蓋為標準橢圓型封頭, 橢圓型封頭的長軸a=500 mm, 短軸b=250 mm, 封頭的名義厚度按照前面設計值Sn =16 mm, 按照無力矩理論給出頂蓋的經(jīng)向和環(huán)向應力分布曲線可以看出, 在距中心大約425 mm處,環(huán)向應力等于0, 該處是環(huán)向應力由拉應力改變?yōu)閴簯Φ慕唤缣? 而頂蓋開人孔位置正經(jīng)此處。我們在某工程中應廠方要求設計了以導熱油為加熱介質的反應釜,取得了較好的效果。以上應力狀況是針對不開孔的封頭的。對此處曲率變化較大部位進行開孔, 必使應力復雜化。為此對按常規(guī)設計得出的頂蓋的壁厚提出了質疑。

植物膠反應釜, 用于對植物膠干胚乳片進行加工處理。與原粉反應設備不同, 在反應過程中不使用大量的化學品。有關新型工業(yè)化植物膠反應設備在國內外均未見報道, 因此我們在確定技術方案時非常慎重。1MPa),所以下面的分析只針對其承受內壓的工作狀態(tài)進行分析。通過對國內外有關化工設備的性能、結構參數(shù)等進行深入的調研, 收集查閱了大量的相關資料, 經(jīng)過反復地研究與分析, 初步確定了設備技術方案, 完成了小型試驗設備的加工, 組建了植物膠中試生產車間, 進行了小規(guī)模的中試生產, 生產出改性膠粉數(shù)噸, 產品質量優(yōu)異。在此基礎上, 完成了新型植物膠反應設備的加工圖紙, 并交專業(yè)廠家進行工藝審查和加工。經(jīng)調試、檢測, 其各項技術指標均達到設計要求后, 進行工業(yè)試驗。試驗期間, 設備運行時間均不少于500h , 各項技術指標均達到設計要求。試驗結果表明, 該套設備的研制是成功的。

熱油的熱容量較大, 因此在布置內蛇管冷卻面時, 應適當增大冷卻面。樹脂反應完成后采用外設板式冷卻器進行終的冷卻。熱負荷的確定應將工藝需熱量及反應釜傳熱面的設計綜合考慮。(3)對彎曲應力較高的表面,要求做表面檢測,因材料為不銹鋼,作滲透檢測。對間歇式反應釜來說, 工藝需熱量按需熱階段計算, 但這不能作為終的熱負荷。熱負荷必須根據(jù)反應釜的傳熱計算得出, 在設備尺寸確定后, 換熱面積F 已固定。要增大換熱量, 就要從提高油溫和增加流速著手使K 與△ t 增大, 以適應工藝的需要。不考慮設備的傳熱設計, 或寬打窄用地提出熱負荷是不可取的, 這樣往往造成鍋爐或熱油爐容量偏大。