厚壁變徑彎頭材質(zhì)

厚壁變徑彎頭變徑彎頭有不銹鋼彎頭、焊接彎頭、沖壓彎頭、熱壓彎頭、厚壁彎頭、高壓彎頭、90度彎頭、180度彎頭等。

碳鋼: ASTM/ASME A234 WPB、WPC

　　合金: ASTM/ASME A234 WP 1-WP 12-WP 11-WP 22-WP 5-WP 91-WP911、15Mo3 15CrMoV、 35CrMoV

　　不銹鋼:ASTM/ASME A403 WP 304-304L-304H-304LN-304N

　　ASTM/ASME A403 WP 316-316L-316H-316LN-316N-316Ti

　　ASTM/ASME A403 WP 321-321H ASTM/ASME A403 WP 347-347H

　　低溫鋼:ASTM/ASME A402 WPL3-WPL 6

　　鋼: ASTM/ASME A860 WPHY 42-46-52-60-65-70

厚壁變徑彎頭安裝使用

厚壁變徑彎頭無(wú)縫變徑彎頭是管道安裝中常用的一種連接用管件,用于管道拐彎處的連接.其他名稱:90度彎頭,直角彎

根據(jù)需要，節(jié)約角度先變徑后彎頭，對(duì)流體有益先彎頭后變徑厚壁變徑彎頭。大彎頭小彎頭對(duì)流體的阻力可想而知。

高壓厚壁變徑彎頭無(wú)縫變徑彎頭的基本工藝過(guò)程是:首先焊接一個(gè)橫截面為多邊形的多棱環(huán)殼或兩端封閉的多棱扇形殼,內(nèi)部沖滿壓力介質(zhì)后,施以內(nèi)壓,在內(nèi)壓作用下橫截面由多邊形逐漸變成圓,*終成為一個(gè)圓形環(huán)殼.根據(jù)需要,一個(gè)圓形環(huán)殼可以切割成4個(gè)90°彎頭或6個(gè)60°彎頭或其它規(guī)格的彎頭,該工藝適用于制造彎頭中徑與彎頭內(nèi)徑比大于1.5的任何規(guī)格大型彎頭,是目前制造大型高壓彎頭的理想方法.管材的塑性加工往往易產(chǎn)生下述質(zhì)量缺陷，特別是在管材的彎曲加工時(shí)尤為明顯。壁厚變薄、起皺如彎曲變形區(qū)外側(cè)會(huì)產(chǎn)生壁厚變薄。將厚壁彎頭加熱到溫度并保溫一段時(shí)間，然后使它慢慢冷卻，稱為退火。變薄量*的部位在*變形處，當(dāng)變薄過(guò)度時(shí)導(dǎo)致管件。從變形力學(xué)的角度看，屬塑性環(huán)向拉應(yīng)力過(guò)大的問(wèn)題。如彎曲變形區(qū)內(nèi)側(cè)會(huì)產(chǎn)生壁厚增加。若變形程度過(guò)大，則內(nèi)側(cè)管壁失穩(wěn)增厚，嚴(yán)重時(shí)會(huì)起皺。因此，失穩(wěn)不只是在拉應(yīng)力作用下才會(huì)出現(xiàn)，在壓應(yīng)力作用下，同樣存在失穩(wěn)問(wèn)題。此類質(zhì)量缺陷發(fā)生在壁厚較大的管件彎曲。

厚壁變徑彎頭局部減薄彎頭的極限載荷研究

厚壁變徑彎頭局部減薄是彎頭常見(jiàn)的缺陷，但國(guó)內(nèi)外對(duì)此類缺陷的研究主要針對(duì)直管，對(duì)彎頭局部減薄的研究少有文獻(xiàn)報(bào)道。本文通過(guò)詳細(xì)的有限元計(jì)算和理論分析，研究了在內(nèi)壓和彎矩作用下局部減薄對(duì)彎頭極限承載能力的影響，以及內(nèi)壓作用下多局部減薄的相互干涉效應(yīng)和彎矩作用下直管對(duì)彎頭極限載荷的加強(qiáng)作用，并進(jìn)行了部分實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，得到了以下研究成果：1.用有限元方法對(duì)內(nèi)壓作用下局部減薄彎頭的極限載荷進(jìn)行了系統(tǒng)地分析和計(jì)算，得出局部減薄彎頭的極限壓力與局部減薄的直管不同，彎頭的極限壓力不僅取決于局部減薄大小，還與局部減薄位置和彎曲半徑有關(guān)，如采用局部減薄直管的計(jì)算方法評(píng)定彎頭，則會(huì)得出不安全或過(guò)于保守的結(jié)果；同時(shí)減薄寬度對(duì)極限載荷的影響也不可忽略。在有限元分析的基礎(chǔ)上給出了局部減薄厚壁變徑彎頭彎頭極限壓力的計(jì)算公式，公式計(jì)算結(jié)果與有限元計(jì)算和實(shí)驗(yàn)結(jié)果都相當(dāng)吻合并偏安全，計(jì)算公式可以實(shí)際應(yīng)用于局部減薄彎頭的安全評(píng)定，補(bǔ)充了該項(xiàng)研究的空白。因此，為選用合理的工藝方法及采取必要的工藝措施，防止上述缺陷的產(chǎn)生是十分重要的。2.通過(guò)有限元分析，研究了在內(nèi)壓下多局部減薄之間的相互干涉效應(yīng)，研究表明多局部減薄的相互影響不僅與間距有關(guān)，還與減薄深度有關(guān)。指出減薄深度較淺時(shí)，軸向局部減薄間距大于2倍壁厚，雙局部減薄的極限載荷與單個(gè)局部減薄的極限載荷基本相同；當(dāng)減薄深度較深，軸向局部減薄間距大于4倍壁厚時(shí)，雙局部減薄的極限載荷與單個(gè)局部減薄的極限載荷基本相同，補(bǔ)充了現(xiàn)有研究的不足。3.通過(guò)有限元計(jì)算，研究了相連直管對(duì)彎頭極限彎矩的加強(qiáng)作用，指出與厚壁變徑彎頭彎頭相連的直管會(huì)使彎頭的極限彎矩增大，彎曲半徑不同時(shí)，厚壁變徑彎頭彎頭極限載荷增加量不同。當(dāng)相連直管長(zhǎng)度大于3倍管徑時(shí)，直管對(duì)彎頭的強(qiáng)化作用不再增加。該項(xiàng)研究補(bǔ)充了直管對(duì)彎頭加強(qiáng)作用研究的不足。4.通過(guò)有限元分析詳細(xì)研究了局部減薄對(duì)彎頭極限彎矩的影響，得出面內(nèi)彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的大小與減薄位置、減薄尺寸及彎曲半徑有關(guān)。研究表明在彎矩作用下，幾何非線性的影響是顯著的。在內(nèi)壁局部減薄和大變形有限元分析的基礎(chǔ)上，給出面內(nèi)彎矩作用下局部減薄彎頭極限彎矩的計(jì)算公式，計(jì)算結(jié)果可以較準(zhǔn)確并偏保守地反映出有限元計(jì)算結(jié)果，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符。該項(xiàng)研究填補(bǔ)了這一領(lǐng)域的空白。

厚壁變徑彎頭不銹鋼材質(zhì)分類

厚壁變徑彎頭奧氏體不銹鋼基體以面心立方體結(jié)構(gòu)的奧氏體組織（γ相）為主，無(wú)磁性，主要通過(guò)冷加工使其強(qiáng)化（并可能導(dǎo)致一定磁性）的不銹鋼。這種類型的彎頭一般需要根據(jù)具體工程要求或具體圖紙進(jìn)行生產(chǎn)，除了要符合管道口徑的要求，還必須考慮管道的具體情況，如管道輸送壓力，流體粘度、磨損性、腐蝕性，流體輸送溫度等多方面的因素。奧氏體-鐵素體（雙相）型不銹鋼基體兼有奧氏體和鐵素體兩相組織（其中較少相的含量一般大于15%），有磁性，可以通過(guò)冷加工達(dá)到強(qiáng)化效果的不銹鋼。鐵素體型不銹鋼基體以體心立方體晶體結(jié)構(gòu)的鐵素體組織（α相）為主，有磁性，一般不能通過(guò)熱處理硬化，但冷加工可使其輕微強(qiáng)化的不銹鋼。馬氏體型不銹鋼基體為馬氏體組織，有磁性，通過(guò)熱處理可調(diào)整其力學(xué)性能的不銹鋼。沉淀硬化型不銹鋼基體為奧氏體或馬氏體組織，并能通過(guò)沉淀硬化（又稱時(shí)效硬化）處理使其硬（強(qiáng)）化的不銹鋼。厚壁變徑彎頭不銹鋼1Cr18Ni9Ti 0Cr18Ni9 00Cr19Ni10 0Cr17Ni12Mo2Ti 00Cr17Ni14Mo2 304 304L 316 316L等不銹鋼管件執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)之國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) ：標(biāo)準(zhǔn)號(hào) 描述GB/T12459 -2005鋼制對(duì)焊無(wú)縫管件GB/T13401 -2005鋼板制對(duì)焊管件GB/T14383-1993 鍛鋼制承插焊管件GB/T14626-1993 鍛鋼制螺紋管件GB9112-9131 鋼制管法蘭、法蘭蓋及法蘭用墊片SH 3409 　鋼板制對(duì)焊管件SH 3408 　鋼制對(duì)焊無(wú)縫管件SY/T 0510 　鋼制對(duì)焊管件HG/T21635 　碳鋼、低合金鋼無(wú)縫對(duì)焊管件管件執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)之日本標(biāo)準(zhǔn)：標(biāo)準(zhǔn)號(hào) 描述JIS B2311 通用鋼制對(duì)焊管件JIS B2312 鋼制對(duì)焊管件JIS B2313 鋼板制對(duì)焊厚壁變徑彎頭管件90°短半徑不銹鋼彎頭JIS B2316 鋼制承插焊管件