2）在進行輸入、輸出部分組裝時，必須注意吊點、針齒殼的出氣孔的方向，確保減速機水平放置時，吊點、氣孔朝上；否則還得重新組裝。

3）在進行輸入、輸出部分組裝時，切忌如圖5所示方法進行安裝，因間隔環(huán)、銷套在重力的作用下會下移，導(dǎo)致銷軸很難對正就位；

圖5

4）輸入端、輸出端的骨架油封的方向必須正確安裝；

5）安裝過程中確保密封墊完整，否則在運行過程中會漏油。

6）安裝完畢后必須進行試轉(zhuǎn)，以檢查是否可正常實現(xiàn)減速功能。

基于變換機構(gòu)法，通過分析銷擺的嚙合效率、旋轉(zhuǎn)臂的軸承效率和輸出機構(gòu)的效率，計算出變螺距擺線針輪減速器的傳動效率。在傳動過程中，兩齒廓之間存在相對滑動和滾動，產(chǎn)生滑動摩擦和滾動摩擦。由于針齒套與擺線輪齒之間的滾動摩擦力很小，可以忽略不計。為了便于計算，本文只考慮擺線針輪減速器銷軸與銷套之間的滑動摩擦損失。行星擺線針輪減速器與變換機構(gòu)的嚙合效率關(guān)系，變換機構(gòu)的嚙合效率不等于行星機構(gòu)的嚙合效率。偉鑫減速機廠是專業(yè)生產(chǎn)擺線針輪減速機廠家及擺線減速機直供廠家，我廠本著誠信服務(wù)，質(zhì)量為本的合作理念，為全國各地的減速機的用戶長期提供服務(wù)和技術(shù)指導(dǎo)。為了分析它們之間的具體關(guān)系，以簡單的行星機構(gòu)K-H-V傳動為研究對象，傳動為H，行星輪系和變換機構(gòu)如下圖所示。以行星機構(gòu)為研究對象，由外力矩平衡得到的MA MH MB=0（1）行星機構(gòu)和變換機構(gòu)的原理圖在變換機構(gòu)中沒有改變外力矩，但MA和XHA相反，MB和XHB在同一方向，因此A是被動P。藝術(shù)和B是活躍的部分。因此，在maxha mbxhbgh=0（2）型行星機構(gòu)中，GH變換機構(gòu)的嚙合效率為mbma=-xha b gh=-ibgh（1）式（3）表明該行星機構(gòu)中的mhma=-1-mbma=ihabgh-1（4），h為主動，a為驅(qū)動。其嚙合效率gbhagbha=-maxbamhxbh=gh（1-ihab）gh ihab（5）僅適用于K-H-V傳動，H作為主內(nèi)齒輪作為固定件。轉(zhuǎn)換機構(gòu)減速器中的針輪和擺線齒輪的嚙合效率為ZP。轉(zhuǎn)換機構(gòu)中的銷齒數(shù)為ZP，主動順時針旋轉(zhuǎn)。角速度是xb。兩齒差擺線齒輪的齒數(shù)為za，角速度為xa。首先，當(dāng)銷齒直徑很小時，對其進行了分析。如圖所示，如果針齒作用在擺線輪上的力為fi，則fi=fmaxlira=fmaxsinui1 k21-2k1cosi（6），其中l(wèi)i=rqsinui1 k21-2k1cosi（7）fmax=4tak1zarz（8），在擺線輪上，nmmrz針齒的中心半徑和一個針齒相對于旋轉(zhuǎn)和手臂上的齒輪。動態(tài)速度vi為vi=rz1 k21-2k1cosi（xa xb）（9）。因為xa xb=xb zp za za，對于兩齒之差，zp za=2，vi=2rzxbza1 k21-2k1cosi（10）在實際產(chǎn)品中不是尖頭，具有一定的直徑。無針套時，針齒半徑設(shè)為Rz。此時，一針輪與擺線輪之間的相對滑動速度vi約為vi=2rzxbza（1-rzrz）1 k21-2k1cosi（11）。當(dāng)有銷齒輪套時，銷齒輪套的半徑應(yīng)為Rz，銷齒輪銷的半徑應(yīng)為Rzc（Rzc）。減速器優(yōu)化改造后的受力分析結(jié)果表明，一級減速器擺線齒輪與銷輪的嚙合齒數(shù)為6齒（16齒）?？梢钥吹矫總€齒的接觸力和相應(yīng)的旋轉(zhuǎn)角度。表2：擺線齒輪與針輪同時嚙合的齒數(shù)為7齒（28齒）。各齒的接觸力及相應(yīng)的旋轉(zhuǎn)角度如表3所示。齒廓間滑動摩擦系數(shù)為常數(shù)f=0.01<5>。