從誤差曲線可以看出，6-41風(fēng)機計算值與原測量值之間的誤差小于小流量條件下的誤差。全壓計算的誤差為8.1%，效率計算的誤差為3.6%，誤差較小。因此，所采用的數(shù)值計算方法更為準(zhǔn)確，可用于風(fēng)機的改進和設(shè)計。為了研究斜槽風(fēng)機內(nèi)部的壓力分布和速度分布，分析斜槽風(fēng)機在不同工況下的內(nèi)部流動，找出了3.4段斜槽風(fēng)機效率急劇下降和設(shè)計工況效率低下的原因。橫截面是在葉輪出口寬度處創(chuàng)建的，該寬度垂直于葉輪旋轉(zhuǎn)軸，等于葉輪出口寬度。由于葉輪轉(zhuǎn)動，6-41風(fēng)機葉輪進口產(chǎn)生較大的負(fù)壓值，使空氣從集塵器進入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉(zhuǎn)動和葉片對氣體的作用，葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動，總壓值逐漸增大?？倝涸谌~輪出口外緣和葉片壓力面上。由此可見，由于葉輪旋轉(zhuǎn)的離心力，沿6-41風(fēng)機葉輪的徑向，葉輪內(nèi)的速度由內(nèi)向外逐漸增大。蝸殼的各幾何參數(shù)對風(fēng)機內(nèi)部流動的影響并不是獨立的，它們之間既相互關(guān)聯(lián)，又相互影響，因此，在確定這些幾何參數(shù)時要進行考慮。通過截取葉輪出口的圓形截面，觀察截面上的徑向速度值，可以觀察到離心風(fēng)機普遍存在的尾流結(jié)構(gòu)。6-41風(fēng)機葉片壓力面附近的徑向速度值較大，形成射流區(qū)；葉片吸力面附近的徑向速度值較小，形成尾跡區(qū)。

為了減少6-41風(fēng)機蝸舌與葉輪間隙過大造成的流量損失，第三種改進方案適當(dāng)減小了蝸舌與葉輪間隙。但蝸殼舌與葉輪間隙過大，會增加風(fēng)機的噪聲值，降低風(fēng)機的性能。在前向離心風(fēng)機中，蝸殼舌與葉輪之間的間隙通常為葉輪旋轉(zhuǎn)直徑的0.07-0.15倍。原型6-41風(fēng)機蝸殼舌與葉輪間隙為葉輪旋轉(zhuǎn)直徑的0.11倍。在第三種方案中，蝸殼舌和葉輪之間的間隙分別減小到葉輪旋轉(zhuǎn)直徑的0.07倍和0.09倍。當(dāng)蝸殼舌部間隙為葉輪間隙的0.09倍時，效果較好。當(dāng)6-41風(fēng)機改進后的方法不能達到預(yù)期效果時，采用現(xiàn)代風(fēng)機設(shè)計理論完成風(fēng)機的設(shè)計，詳細(xì)介紹了風(fēng)機各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇原則?？梢钥闯?，通過減小6-41風(fēng)機蝸殼舌片間隙，蝸殼舌片附近的低壓渦在設(shè)計流量條件下消失，同時蝸殼內(nèi)部氣體再次減少。在設(shè)計流量條件下，通過改變蝸舌與葉輪之間的間隙，可以有效地提高風(fēng)機的總壓，降低風(fēng)機所需的扭矩，提高風(fēng)機效率2.1%。

（1）本文詳細(xì)介紹了6-41風(fēng)機的數(shù)值計算過程，包括模型建立、網(wǎng)格化（預(yù)處理）、導(dǎo)入求解計算、后處理等。采用數(shù)值計算方法對斜槽風(fēng)機的不同流動條件進行了計算。得到了由SSTK-U湍流模型計算的總壓、效率和實驗值的誤差值。總壓和效率的較大誤差分別為4%和7%。改造后，對兩臺6-41風(fēng)機進行性能評價試驗，包括全負(fù)荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風(fēng)機較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。驗證了數(shù)值計算結(jié)果的準(zhǔn)確性。

（2）通過觀察風(fēng)機不同截面上的總壓和速度等值線，可以得出離心風(fēng)機的內(nèi)部流動規(guī)律：由于葉輪的旋轉(zhuǎn)，在葉輪入口產(chǎn)生較大的負(fù)壓值，使空氣從集塵器進入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉(zhuǎn)動和葉片對氣體的作用，葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動，總壓值逐漸增大。較大總壓力位于葉輪出口外緣和葉片壓力面。在三種不同網(wǎng)格密度下設(shè)置相同的邊界條件，經(jīng)過計算，得到了6-41風(fēng)機樣機在設(shè)計條件下的全壓、全扭矩和效率。由于葉片壓力面速度較大，吸力面速度較小，形成了尾流結(jié)構(gòu)。

風(fēng)機葉輪參數(shù)選擇葉輪是風(fēng)機的主要部件，葉片是將能量傳遞給流體的部件。因此，風(fēng)機葉輪的設(shè)計與風(fēng)機所需的流量和壓力有很大的關(guān)系。目前國內(nèi)外葉輪主要尺寸的選擇方法不同。這是一種廣泛使用的方法。6-41風(fēng)機總壓tfp與葉輪外徑、轉(zhuǎn)速n和葉片出口安裝角的關(guān)系，確定6-41風(fēng)機葉輪的外徑。下面逐步介紹了風(fēng)機葉輪參數(shù)的選擇方法。原型斜槽風(fēng)機出口安裝角度為140度。增大前向離心風(fēng)機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風(fēng)機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風(fēng)機的效率。為了降低設(shè)計風(fēng)機的噪聲值，提高風(fēng)機的效率，選用葉片出口安裝角2aβ為120度。在實際應(yīng)用中，總壓系數(shù)不僅與葉片出口安裝角有關(guān)，而且與葉輪的相對幾何尺寸有關(guān)。斜槽風(fēng)機的長葉片吸力面的別離區(qū)開始向葉道出口處偏移，別離區(qū)有所減小，但短葉片的吸力面仍然存在兩個旋渦，但旋渦也有所削弱，因此風(fēng)機在1。通常，風(fēng)扇的比轉(zhuǎn)速用來表示葉輪的不同幾何形式。在風(fēng)機比轉(zhuǎn)速和葉片出口安裝角選擇完畢后，根據(jù)風(fēng)機的統(tǒng)計數(shù)據(jù)繪制了6-41風(fēng)機總壓系數(shù)與葉片出口安裝角（at2~beta_u）曲線的關(guān)系，并進行了計算。已完成風(fēng)機總壓系數(shù)的計算。

在6-41風(fēng)機的改進設(shè)計中，根據(jù)葉輪流道截面逐漸變化的原理，建立了風(fēng)機葉片型面成形的數(shù)學(xué)模型。對設(shè)計的流場進行了計算。計算結(jié)果表明，新設(shè)計的風(fēng)機性能較好。但仍有一些問題需要進一步解決和改進。

1。在6-41風(fēng)機葉片型線設(shè)計中，選擇了葉片安裝角隨葉輪半徑線性變化的規(guī)律進行設(shè)計，但風(fēng)機葉片型線的形成方法有多種形式。本文選擇了一種較為典型的線性成形方法，并取得了較好的效果。因此，可以對離心風(fēng)機葉片型線成形方法進行進一步的研究。

2。通過觀察風(fēng)機設(shè)計工況下葉片通道的流線圖，可以看出設(shè)計風(fēng)機長短葉片吸力面上仍存在一些分離現(xiàn)象。通過查閱文獻，發(fā)現(xiàn)一些流量控制方法可以改善葉片吸力面分離現(xiàn)象。因此，如果合理地將有效的流量控制方法應(yīng)用于設(shè)計風(fēng)機，可以使風(fēng)機的吸入面分離。考慮到后期改善6-41風(fēng)機結(jié)構(gòu)的便利性，葉輪與蝸殼分開嚙合，并在相應(yīng)的表面建立接口進行數(shù)據(jù)交換。性能進一步提高。

3。在數(shù)值計算方面，在計算條件允許的情況下，可以使用更密集的網(wǎng)格和近壁模型。在湍流模型方面，還值得進一步研究，以便在離心風(fēng)機的各種工況下得到更準(zhǔn)確的結(jié)果。