閉式模鍛和閉式鐓鍛由于沒有飛邊，材料的利用率就高。用一道工序或幾道工序就可能完成復雜鍛件的精加工。半錐角大于30°時，應采用帶折邊的錐形封頭，并要求折邊過渡區(qū)的轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑應不小于圓筒體內(nèi)直徑的10％，且應不小于錐體厚度的3倍。由于沒有飛邊，鍛件的受力面積就減少，所需要的荷載也減少。但是，應注意不能使坯料完全受到限制，為此要嚴格控制坯料的體積，控制鍛模的相對位置和對鍛件進行測量，努力減少鍛模的磨損。根據(jù)鍛模的運動方式，鍛造又可分為擺輾、擺旋鍛、輥鍛、楔橫軋、不銹鋼封頭輾環(huán)和斜軋等方式。擺輾、擺旋鍛和輾環(huán)也可用精鍛加工。為了提高材料的利用率，輥鍛和橫軋可用作細長材料的前道工序加工。

與自由鍛一樣的旋轉(zhuǎn)鍛造也是局部成形的，它的優(yōu)點是與鍛件尺寸相比，鍛造力較小情況下也可實現(xiàn)形成。目前，旋壓技術已日趨成熟，已經(jīng)成為金屬壓力加工中的一個新的領域。包括自由鍛在內(nèi)的這種鍛造方式，加工時材料從模具面附近向自由表面擴展，因此，很難保證精度，所以，將鍛模的運動方向和旋鍛工序用計算機控制，就可用較低的鍛造力獲得形狀復雜、精度高的產(chǎn)品。例如生產(chǎn)品種多、尺寸大的汽輪機葉片等鍛件。

壓力容器用不銹鋼封頭標注  

   A——封頭內(nèi)表面積，m2；

   C1——鋼材厚度負偏差，按相應鋼板標準選取，mm；

   DN——封頭公稱直徑(按表1規(guī)定)，mm；

   Di——橢圓形、碟形和球冠形封頭內(nèi)直徑或折邊錐形封頭大端內(nèi)直徑，mm；

   Dis——折邊錐形封頭小端內(nèi)直徑，mm；

   D0——橢圓形、碟形和球冠形封頭外直徑或折邊錐形封頭大端外直徑，mm；

   Dos——折邊錐形封頭小端外直徑，mm；

   H——碟形、球冠形封頭及以內(nèi)徑為基準橢圓形封頭總深度或折邊錐形封頭及以外徑為基準橢圓形封頭總高度，mm；

   H′——折邊錐形封頭至錐頂總高度，mm；

   h——橢圓形、碟形及折邊錐形封頭直邊高度，mm；

   m——封頭質(zhì)量，kg；

   Ri——碟形、球冠形封頭球面部分內(nèi)半徑，mm；

   r——碟形、折邊錐形封頭大端過渡段轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑，mm；

   rs——折邊錐形封頭小端過渡段轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑，mm；

   V——封頭容積，m3；

   α——折邊錐形封頭半頂角，(o)；

   δn——封頭名義厚度，mm；

   δb——鋼材厚度，即鋼板質(zhì)量證明書中的規(guī)格厚度，mm。

不銹鋼封頭的冷卻表和加熱的表現(xiàn)及使用要求

　　不銹鋼封頭具體在使用的時候，我們要注意的有這些方面

　　一、對封頭的外周長進行測量.

　　二、把測量所得的封頭的外周長，進行4等分，然后在筒體和封頭上，做上標記.

　　三、是進行定位焊接，即在封頭和筒體之間進行，焊接的定位點，主要是根據(jù)直徑和板厚具體情況來進行選擇的.

　　四、等到上述的定位焊結束了以后，我們再進行焊接可以了。

　　不銹鋼封頭的冷卻表現(xiàn)

　　機構應力的大小與作件正在馬氏體相變區(qū)的結冰進度,外形，資料的化學因素等要素相關。沒有銹鋼封頭機構應力變遷的后果是表層受拉應力,心部受壓應力,恰恰與熱應力相同。當結冰進度愈快,含碳量和合金因素愈高,結冰進程中正在熱應力作用下發(fā)生的沒有勻稱塑性變形愈大,構成的剩余應力愈大。另一范圍鋼正在熱解決進程中因為機構的變遷即奧氏體向馬氏體改變時,因比容的增常會隨同作件容積的收縮,作件各位置先后相變，形成容積長成沒有分歧而發(fā)生機構應力。不銹鋼封頭由于表層和心部的冷卻速度和時間的不一致,發(fā)生熱應力。

　　不銹鋼封頭的加熱表現(xiàn)

　　不銹鋼封頭在加熱以及冷卻的時候會有什么表現(xiàn)？就其發(fā)展過程來說只有兩種類型,即熱應力和組織應力,作用方向相反時二者抵消,作用方向相同時二者相互迭加。即正在熱應力的作用下使作件表層受壓而心部受拉。不銹鋼封頭正在加熱和結冰進程中,表層和心部的結冰進度和工夫的沒有分歧,構成時差，招致容積收縮和膨脹沒有均而發(fā)生應力,即熱應力。沒有銹鋼封頭正在熱應力的作用下,因為表層開端量度低于心部,膨脹也大于心部而使心部受拉,當結冰終了時，因為心部結冰容積膨脹沒有能自正在停止而使表層受壓心部受拉。這種景象遭到結冰進度,資料因素和熱解決工藝等要素的反應。