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浸沒式噴煤槍頭從單管趨向套管
隨著噴煤比的大幅提高,煤粉燃燒率成了人們普遍關注的問題,為此許多鋼鐵廠將原單管式噴槍成了各式各樣的套管式同軸噴槍。浸沒式噴煤槍頭插入直吹管開始工作,在短時間內突然異常損壞主要有以下幾種表現(xiàn)形式:1、燒損熔斷:主要發(fā)生在直吹管內浸沒式噴煤槍頭前端500mm以內。外管通以壓縮空氣或氧氣,根據(jù)流體力學原理,使輸入的壓縮空氣或氧氣經套管及旋流噴嘴后產生旋流,使煤粉與熱風或氧氣充分接觸,以提高煤粉燃燒率。
本鋼1988年即開始對輸入壓縮空氣的套筒式旋流噴槍進行了研究與試驗。特別對于200kg/tFe以上高噴煤率的高爐,在歐洲產生的氧煤槍已成為一個研究的熱點。
原西德蒂森鋼鐵公司通過對氧煤槍的結構優(yōu)化(在風口上方直接供氧)曾在焦比為268kg/tFe時,噴煤比達到了224kg/tFe。在國內,北京科技大學、包鋼、攀鋼、鞍鋼、東北大學等都對氧煤槍進行過研究與試驗。
浸沒式噴煤槍頭的噴口從簡單趨向復雜
初期的浸沒式噴煤槍頭出口截面形狀大都為圓形,隨著噴煤比的提高,為了盡量增加煤粉與氧氣的接觸面積,并使煤粉流的噴射面積較大限度地占據(jù)風口截面實現(xiàn)均勻分布,噴口的形狀發(fā)生了許多變化,如偏心圓形、橢圓形、三孔形的噴槍相繼出現(xiàn)。
日本1995年在川崎鋼鐵公司千葉廠的5號、6號高爐的全部風口上采用了強攪動浸沒式噴煤槍頭,其噴口實際上就是將傳統(tǒng)浸沒式噴煤槍頭的噴管斜切。更復雜噴口形狀的浸沒式噴煤槍頭可能還會產生。
浸沒式噴煤槍頭的異常損壞
主要表現(xiàn)在突發(fā)事件。由于屬非正常損壞其原因更為復雜,可能首先想到的是浸沒式噴煤槍頭的質量問題。但認真分析檢查浸沒式噴煤槍頭的損壞狀況,可能對查清原因解決問題會有很大的幫助。浸沒式噴煤槍頭插入直吹管開始工作,在短時間內突然異常損壞主要有以下幾種表現(xiàn)形式:
1、燒損熔斷:主要發(fā)生在直吹管內浸沒式噴煤槍頭前端500mm以內。表現(xiàn)為:局部熔斷、表面有大小不等的坑凹和熔孔。(2)改用氮氣注入,這種注入方式已成為一種普遍的做法,是從壓縮空氣向總注入氮氣進行加壓。缺陷部位明顯是由外向里形成的。這種損壞大部分出現(xiàn)在休風開爐后浸沒式噴煤槍頭工作時間不長。原因主要是由于系統(tǒng)故障和操作不當造成的。例如,系統(tǒng)故障有:爐況不好,風口結焦、系統(tǒng)堵塞或斷續(xù)噴吹、熱風倒流,風口灌渣、浸沒式噴煤槍頭與風口接觸處漏風等因素。操作不當有:停噴時未及時補風退槍、停爐休風時回壓過快等因素。
2、穿孔刷漏:發(fā)生在煤粉浸沒式噴煤槍頭的任意部位。表現(xiàn)為:缺陷部位明顯是有里向外形成的,同時缺陷部位有沖刷形成的表象。所以,了解浸沒式噴煤槍頭損壞的情況和原因,對噴煤操作和高爐的正常生產有很重要的意義。其原因主要是浸沒式噴煤槍頭的質量問題(如:裂紋、、褶皺等)。如有焊接,而缺陷部位在焊縫周邊。其原因就有可能是由焊接缺陷造成的(如:焊接錯位、焊縫內部結瘤、焊縫自身缺陷等)。
3、頭部“開花”:發(fā)生在浸沒式噴煤槍頭的前端。窗口處明顯可以看到煤粉散噴。現(xiàn)代高爐所用的浸沒式噴煤槍頭,多采用普通不銹鋼無縫鋼管或高強度耐熱鋼管焊接而成,使用壽命較短更換頻繁,工人勞動強度大,影響生鐵產量,增加煉鐵成本,直接制約著高爐噴煤技術的發(fā)展。這種情況大部分是由于插槍過深造成的。插槍位置是由風口、直吹管結構以及浸沒式噴煤槍頭結構和自身爐況所決定的。插槍過深容易造成浸沒式噴煤槍頭頭部燒損“開花”,插槍過淺又會導致沖刷燒壞風口小套。所以必須選擇合理的插槍位置。當然,浸沒式噴煤槍頭特別是頭部材料的選擇也是非常關鍵的??垢邷匮趸阅茉礁?,耐磨性能越好的材料同樣操作狀況下,缺陷產生就會滯后,也有可能在一個周期內不會明顯出現(xiàn)。
浸沒式噴煤槍頭的進一步了解
浸沒式噴煤槍頭是采用高技術生產工藝--自蔓燃高溫離合合成法制造。并列式噴吹若采用順序倒罐,則對噴吹的穩(wěn)定性會產生一定的影響,而采用交叉倒罐則可改善噴吹的穩(wěn)定性,但后者必須配備的測量和控制手段。浸沒式噴煤槍頭從內到外分別由剛玉陶瓷、過渡層、鋼三層組成,陶瓷層是在2200℃以上高溫形成致密剛玉瓷(AL2O3),通過過渡層同鋼管形成牢固的結合。浸沒式噴煤槍頭因充分發(fā)揮了鋼管強度高、韌性好、耐沖擊、焊接性能好以及剛玉瓷高硬度、高耐磨、耐蝕、耐熱性好,克服了鋼管硬度低、耐磨性差以及陶瓷韌性差的特點。
(1)浸沒式噴煤槍頭不污染和不粘聯(lián)熔融鋁液。制造對鐵質污染敏感,且使用后需要繁重勞動進行整理和維修的理想材料。
(2)浸沒式噴煤槍頭由于耐磨性能好且耐熱蝕。適用于輸送含有固體顆粒腐蝕性物料以及高溫腐蝕性氣體、含硫地熱水等腐蝕性介質。