改造可行性分析

     從理論上分析，在同種工況下,通過空氣預(yù)熱器的二次風(fēng)量基本不變,通過磨煤機出口的一一次風(fēng)量也基本不變。但是由于磨煤機入口一次風(fēng)溫要控制在300 ℃以下(正常運行時200~290 ℃) ,而熱一次風(fēng)溫正常在330 ℃左右,這樣就需要一定量的冷一次風(fēng)進人磨煤機。制粉系統(tǒng)摻人的冷風(fēng)量過多,進入空氣預(yù)熱器的熱一次風(fēng)量減少,導(dǎo)致鍋爐排煙溫度升高。

空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)介紹

轉(zhuǎn)子外殼

轉(zhuǎn)子外殼封閉轉(zhuǎn)子并構(gòu)成空預(yù)器的一部分，由低碳鋼板制成。

轉(zhuǎn)子外殼由六個部分現(xiàn)場組裝而成正八面體，位于兩個端柱之間。端柱兩側(cè)的轉(zhuǎn)子外殼由四套鉸鏈側(cè)柱支撐在用戶鋼架上，鉸鏈側(cè)柱的布置角考慮到了轉(zhuǎn)子外殼和鉸鏈側(cè)柱能沿空預(yù)器中心向外自由、均勻膨脹。

鉸鏈側(cè)柱和端柱的設(shè)置確?？疹A(yù)器靜態(tài)部件在熱態(tài)運行時能沿不同方向自由膨脹，以實現(xiàn)空預(yù)器安全、經(jīng)濟的運行。

轉(zhuǎn)子外殼還支撐著頂部和底部過渡煙風(fēng)道的外部，過渡煙風(fēng)道分別與轉(zhuǎn)子外殼的頂部和底部平板連接。

三分倉軸向密封板直接安裝并支撐在轉(zhuǎn)子外殼上，與頂、底三分倉扇形板一起將空氣側(cè)分隔成一次風(fēng)和二次風(fēng)。

對空預(yù)器的改造

脫硝系統(tǒng)中當(dāng)氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當(dāng)氨逃逸量增加到 2 μL/L時，空預(yù)器正常運行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當(dāng)氨逃逸量增加到 3 μL/L 時，空預(yù)器正常運行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴重。因此，控制氨逃逸量是保證空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實際運行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場分布不均勻可通過調(diào)整噴氨的各閥門開關(guān)程度調(diào)整濃度場分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時如果要提高 NOx轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預(yù)留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。