③為保證網(wǎng)架支座轉(zhuǎn)動后不出現(xiàn)局部承壓且不使橡膠支座產(chǎn)生過大的豎向壓縮變形，橡膠支座的平均壓縮變形量應(yīng)滿足下式要求：

參數(shù)說明：為網(wǎng)架支座的垂直反力；

、為橡膠支座短邊長度和長邊長度；

為橡膠支座中的橡膠層總厚度，GJZ橡膠支座技術(shù)參數(shù)，不包括加勁薄鋼板的厚度；

為橡膠支座抗壓彈性模量，按前文表格中確定（按公式計算后差值）；

為網(wǎng)架支座處的較大轉(zhuǎn)角（rad弧度）（由網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的分析計算得到）。

④為保證橡膠支座在水平力作用下不產(chǎn)生滑動，橡膠支座技術(shù)參數(shù)，應(yīng)按下式進(jìn)行抗滑驗(yàn)算：

參數(shù)說明：為橡膠支座與鋼板或混凝土間的抗滑移系數(shù)，按前文表格采用；

為由恒載標(biāo)準(zhǔn)值所產(chǎn)生的支座垂直反力；

為橡膠支座抗剪彈性模量，按前文表格采用（通常取 N/mm2）；

、為橡膠支座短邊長度和長邊長度；

為由溫度變化或力等使網(wǎng)架支座沿網(wǎng)架跨度方向所產(chǎn)生的較大水平位移（由網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的計算分析得到）；

為橡膠支座中的橡膠層總厚度，不包括加勁薄鋼板的厚度。

⑤橡膠支座水平剛度的計算：

參數(shù)說明：為橡膠支座抗剪彈性模量，按前文表格采用（通常取 N/mm2）；

、為橡膠支座短邊長度和長邊長度；

為橡膠支座中的橡膠層總厚度，不包括加勁薄鋼板的厚度。

網(wǎng)架板式橡膠支座節(jié)點(diǎn)中，上部支承板以上部分的構(gòu)造與計算，可按平板壓力支座節(jié)點(diǎn)的有關(guān)要求確定。

網(wǎng)殼屋面工程為例來計算比較該工程為球殼結(jié)構(gòu)，直徑86m，支承結(jié)構(gòu)為鋼筋

砼獨(dú)立柱，隔震橡膠支座技術(shù)參數(shù)，32個獨(dú)立柱支承沿圓周布置，支座約束方式采用三向固定約東，計算得各支座處沿圓周法向的水力為較大值Rn＝330KN，考慮獨(dú)立柱自柱頂至基礎(chǔ)承臺頂面長8．4m，因此柱根部由水平力引起的較大彎矩M＝272KN?M，因?yàn)樗搅^大，造成下部支承柱及基礎(chǔ)設(shè)計起來相當(dāng)困難。我們假設(shè)32個支座節(jié)點(diǎn)均采用橡膠支座，按照支座節(jié)點(diǎn)彈性約束方式，試計算各支座處法向水力及豎向反力較大值與之相比較假設(shè)支承柱截面尺寸為（x）500mmX（y）700mm，柱長＝8．4m（取至基礎(chǔ)承臺頂面），混凝土為C25，Ec＝2．8×10N／mm2；設(shè)橡膠墊板取平面尺寸為350mm×350mm，d＝38mm，d＝30mm，E

＝942N／mm2，G＝0．88N／mm2。按此條件分別計算橡膠墊板的剛度及其與支承結(jié)構(gòu)的組合剛度如下由式4－1可求的橡膠墊板X／Y／Z三個方向的剛度：K.942×350×350=3847KN/mm30K。＝K0.8X350×35030=3. 6KN/mm由式4－2可求的獨(dú)立柱三個方向的剛度：K2.8×10×500×7001167KN/mm8400K3×2.8×104×700×500/121. 03 KN/mm

網(wǎng)架板式橡膠支座的應(yīng)用：

一、在網(wǎng)架設(shè)計過程中，空心板橡膠支座技術(shù)參數(shù)，經(jīng)常會遇到以下幾兒個難點(diǎn)：

（1）當(dāng)下部結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完畢，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行網(wǎng)架設(shè)計，擬采用普通的平板壓力支座，但由于下部結(jié)構(gòu)水平剛度偏小，造成計算結(jié)果支座水平位移過大；

（2）網(wǎng)架設(shè)計過程中，由于結(jié)構(gòu)形式原因，或者荷載原因造成支座處水平力過大，造成下部結(jié)構(gòu)設(shè)計困難。在這種情況下，我們往往需要通過支座的構(gòu)造處理來解決問題，采用板式橡膠支座，可以有效的解決這些問題，將水平位移消化在支座處而盡量減小對下部結(jié)構(gòu)的影響或者通過支座處的水平剪切變形有效的釋放過大的水平力，工程實(shí)踐證明板式橡膠支座是一種行之有效的辦法，其節(jié)點(diǎn)構(gòu)造簡清晰，計算簡便的優(yōu)點(diǎn)得到充分發(fā)揮。

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