【抗震球型鋼支座】設(shè)有在一定力作用下被剪斷的彈性限位裝置時，其極限能力應(yīng)由試驗確定。

型式試驗和質(zhì)量控制檢驗應(yīng)包括全部阻尼體系的組成部件。

對沒有限位約束的彈性阻尼單元，應(yīng)進(jìn)行加載方向和垂直于方向作用的經(jīng)驗；對設(shè)有建委約束的彈性阻尼單元，或那些對垂直方向作用敏感的阻尼單元，應(yīng)按45℃角方向進(jìn)行試驗。

【抗震球型鋼支座】試樣試驗結(jié)果應(yīng)滿足以下各項參數(shù)：

（1）所有進(jìn)行型式試驗的粘滯阻尼單元的力-位移曲線，應(yīng)呈現(xiàn)力-承載能力正增長的趨勢，并能符合水平恢復(fù)力的要求。即在設(shè)計位移d時的恢復(fù)力，應(yīng)大于在50%設(shè)計位移（0.5di）時的恢復(fù)力，且恢復(fù)力不小于W/80，W為所設(shè)計的阻尼體系的總垂直荷載。

（2）球型鋼支座試樣在進(jìn)行溫度位移試驗中，所測定的力值應(yīng)小于設(shè)計值：

（3）球型鋼支座試樣在進(jìn)行風(fēng)力、制動力和力作用下的位移試驗中，所測定的位移值應(yīng)小于設(shè)計值；

（4）球型鋼支座試樣在進(jìn)行里力作用下的位移試驗中，后3次循環(huán)縮測定的平均有效剛度值與設(shè)計值的偏差在10%以內(nèi)；

（5）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗中，后3次循環(huán)縮測定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%。

（6）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗中，在規(guī)定數(shù)量的循環(huán)中，所測定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%。可以為設(shè)計接受的值，KQGZ 單向鋼桁架支座安裝方便，由工程師謹(jǐn)慎判斷。

（7）球型鋼支座試樣在進(jìn)行力作用下的位移試驗中，在規(guī)定數(shù)量的循環(huán)中，所測定的滯回曲線包括圖面積，不得不小于滯回曲線包括圖（EDC）面積的70%。

以上關(guān)于抗震球型鋼支座的試驗要求，可以用于評定各種球型支座特性。

【抗震球型支座】水平特性與正應(yīng)力的關(guān)系

 隨著正應(yīng)力的提高，水平剛度下降，等效阻尼比增大，屈服荷載略有上升。

 抗震球型鋼支座剪切特性的極限狀態(tài)

抗震球型鋼支座剪切特性在極限狀態(tài)與天然橡膠的板式橡膠支座幾乎相等，當(dāng)?shù)诙涡螤钕禂?shù)＞5時，剪切變形至150-200%時為直線變化，隨后有硬化現(xiàn)象，到剪切變形達(dá)400%以上時發(fā)生破壞。

    水平特性與反復(fù)循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

等價剛度、屈服后剛度、等價阻尼比、屈服荷載等，在幾次循環(huán)時略有下降，隨后趨于穩(wěn)定。激振后停放足夠的時間，再次激振時，特性恢復(fù)。

支座中心線與墩臺十字線的縱向錯動量《15mm。

【抗震球型支座】中心線與墩臺十字線的橫向錯動量《10mm。

【抗震球型支座】板每塊板邊緣高差《1mm。

支座螺栓中心位置偏差《2mm。

同一端兩支座橫向中心線間的相對錯位《5mm。

螺栓垂直于梁底板。.6、4個支座頂面相對高差2mm。

同一端兩支座縱向中線間的距離：

     誤差與橋梁設(shè)計中心線對稱 30mm、-10mm。

     誤差與橋梁設(shè)計中心線不對稱 15mm、-10mm。

【抗震球型支座】的滑板不采用硅脂潤滑

目前有多種減免震支座的方式，其中常用的有摩擦阻尼型、液壓阻尼型和擺錘式減震支座，以及鉛芯橡膠支座和高阻尼橡膠支座等。

【抗震球型支座】是目前世界上采用較多的一種支座，它通過增加時支座的位移量，從而降低結(jié)構(gòu)的自振周期，達(dá)到減小力的目的。根據(jù)國外的實驗結(jié)果抗震球型鋼支座的摩擦系數(shù)，隨著滑動速度的增大而增大。

    采用抗震球型鋼支座在支座發(fā)震位移后，支座本身無法復(fù)位，因此通常應(yīng)采取其他措施，使支座能復(fù)位。

【抗震球型支座】的滑板不采用硅脂潤滑。

     抗震球型鋼支座與聚氨酯橡膠彈性元件組合，該方式由聚氨酯彈性元件提供恢復(fù)力。該支座由盤式支座承受上部結(jié)構(gòu)的垂直荷載、位移和轉(zhuǎn)角。通過聚氨酯橡膠元件的抗壓強(qiáng)度，能安全地抵抗風(fēng)力、車輛制動力以及離心力等平時作用的水平力。時通過抗震球型鋼支座的滑動摩擦面的滑動來完成基礎(chǔ)隔震。

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