一端彈性支座另一端非彈性支座簡支鋼梁的振動(dòng)簡化計(jì)算方法。采用能量法，把梁上作用的多個(gè)集中質(zhì)量簡化為均布質(zhì)量，把梁在均布靜荷載作用下的變形曲線視為振型曲線，推導(dǎo)出了計(jì)算前3個(gè)振型的自振頻率公式，采用振型分解法計(jì)算振動(dòng)線位移和振動(dòng)速度。通過工程實(shí)例，說明該方法不但計(jì)算簡便，而且能較好地滿足工程振動(dòng)需要。

球形支座整體性力學(xué)試驗(yàn)，一般應(yīng)包括豎向承載力、水平承載力、摩擦系數(shù)和轉(zhuǎn)動(dòng)性能試驗(yàn)。對(duì)有抗震性能要求的支座，還應(yīng)進(jìn)行上拔力試驗(yàn)。試驗(yàn)應(yīng)在制造廠或?qū)ｉT試驗(yàn)機(jī)構(gòu)進(jìn)行。

球形支座豎向荷載試驗(yàn)：球形支座豎向承載力試驗(yàn)，一般試驗(yàn)荷載應(yīng)為設(shè)計(jì)豎向荷載的1.5倍。試驗(yàn)時(shí)應(yīng)將球形支座安放在試驗(yàn)機(jī)承壓板中心位置，確認(rèn)無誤后，首先應(yīng)進(jìn)行預(yù)壓然后再進(jìn)行正式加載，每加載一級(jí)荷載穩(wěn)壓2MIN后紀(jì)錄位移傳感器數(shù)據(jù)直到試驗(yàn)荷載，穩(wěn)壓3MIN后卸載，加載過程連續(xù)進(jìn)行3次。支座豎向壓縮變形取4個(gè)位移傳感器讀數(shù)的算術(shù)平均值，其在5000KN的試驗(yàn)機(jī)上試驗(yàn)的典型荷載變形曲線是支座初始變形較大，其原因一般為因支座組裝后各部件間隙被壓實(shí)，幕墻抗震球型鋼支座，也有因采用聚四氟乙烯板質(zhì)量未達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，其試驗(yàn)時(shí)初始變形較大等因素所致。但終試驗(yàn)荷載一變形曲線應(yīng)呈線性關(guān)系，才能滿足要求。

某高層大跨度雙塔連體建筑，由兩棟塔樓和一個(gè)連廊組成。由于連廊跨度達(dá)到53m，如果連廊與塔樓之間采用常規(guī)剛性連接方案，靜載作用下連廊會(huì)有一個(gè)較大的剪力傳遞給塔樓，使塔樓在豎向靜載作用下就產(chǎn)生較大的剪力，導(dǎo)致原設(shè)計(jì)中塔樓內(nèi)墻體多、墻厚大，抗側(cè)剛度過大，結(jié)構(gòu)基本周期小于場地特征周期，抗震性能不理想。為此，對(duì)原設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化，抗震球型鋼支座，采用控制施工過程中連廊支承方式的方法來解決分配給塔樓的作用過大的問題，即在施工階段將連廊鋼結(jié)構(gòu)兩端支座處理成滑動(dòng)支座，成品抗震球型鋼支座，待主體結(jié)構(gòu)施工完成后再將連廊鋼結(jié)構(gòu)支座處理成剛接支座，從而減少靜載作用下分配給塔樓的內(nèi)力。在此基礎(chǔ)上，優(yōu)化左右塔樓的墻體布置，并按施工過程進(jìn)行模擬分析，鋼結(jié)構(gòu)抗震球型鋼支座，得出結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布規(guī)律。方案調(diào)整前后對(duì)比分析表明，采用控制鋼桁架支座連接形式的方法有效地改善了結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，在提高了結(jié)構(gòu)安全性的前提下降低結(jié)構(gòu)成本，相關(guān)設(shè)計(jì)思路可為大跨度連體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工提供參考。