本文根據(jù)已經(jīng)完成的一種基于歐拉方程外加源項(xiàng)的模型來計(jì)算預(yù)測大小動(dòng)葉可調(diào)風(fēng)機(jī)廠家的氣動(dòng)性能，主要采用損失和落后角模型用來考慮葉片排和摩擦對氣流的影響，并用堵塞因子修正環(huán)壁附面層堵塞影響。根據(jù)在風(fēng)機(jī)安裝角未發(fā)生改變時(shí)的實(shí)驗(yàn)性能，優(yōu)化模型中的損失系數(shù)和落后角系數(shù)使得計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)計(jì)算相近。改變動(dòng)葉可調(diào)風(fēng)機(jī)的安裝角后，本模型預(yù)測得到的該風(fēng)機(jī)在安裝角變化( 10°， 5°，－ 5°，－ 10°) 的性能曲線與實(shí)驗(yàn)結(jié)果誤差小于2%。結(jié)果表明風(fēng)機(jī)廠家模型使用經(jīng)過優(yōu)化后的損失和落后角模型能快速準(zhǔn)確地預(yù)測出該動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)在全工況下的氣動(dòng)性能。

在實(shí)際的風(fēng)機(jī)廠家葉輪機(jī)械中，山東軸流風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家，氣體的流動(dòng)是一種十分復(fù)雜的、非定常的、全三維的流動(dòng)。為了提高程序的計(jì)算速度，需要做出如下假設(shè): 氣體為完全氣體; 流場為軸對稱; 不考慮徑向變化，流場沿葉片中弧線。

在軸流風(fēng)機(jī)的數(shù)值計(jì)算中，烘干風(fēng)機(jī)廠家，本文采用Stratford 的模型對環(huán)壁邊界層進(jìn)行模擬。環(huán)壁邊界層會(huì)沿壁面產(chǎn)生位移厚度，該模型假設(shè)位移厚度是沿著葉片排連續(xù)分布的，同時(shí)端壁邊界層和葉尖間隙漏流發(fā)生的總壓損失也包含在三維總壓修正系數(shù)3D中，該模型能夠計(jì)算得出比較合理的堵塞因子。

風(fēng)機(jī)廠家軸承箱常見故障的分析與處理。

（1）軸承箱漏油、滲油：進(jìn)油過多、回油不良、空氣平衡管堵塞、骨架密封老化失效、油管接頭密封不良、油溫過高、油氣滲透性過大等，都會(huì)引起軸承箱漏油或滲油?？梢圆扇∵m當(dāng)措施減少油量，清潔平衡管，更換骨架油封，更換油管和油封，降低機(jī)油溫度。

（2）軸承中出現(xiàn)銅粉：a）中間軸熱膨脹儲(chǔ)備不足，軸向推力過大，出現(xiàn)銅粉，耐高溫軸流風(fēng)機(jī)廠家，應(yīng)正確調(diào)整中間軸預(yù)留膨脹量；b）酸性物質(zhì)腐蝕軸承，應(yīng)立即采取預(yù)防措施，并密封軸承。應(yīng)更換RTS；c）如果油受到污染，必須清潔油系統(tǒng)并更換合格的油；如果油的含水量超過標(biāo)準(zhǔn)，油可以脫水或直接用過濾器更換。更換機(jī)油。

（3）風(fēng)機(jī)廠家軸承溫度高：進(jìn)油量過小、進(jìn)油溫度過高或軸承被污染后因摩擦和發(fā)熱而損壞，風(fēng)機(jī)廠家，可使軸承溫度升高，適當(dāng)調(diào)整油管或降低油箱的油溫或更換損壞的軸承。

（4）軸承振動(dòng)較大：振動(dòng)的原因很多，如風(fēng)機(jī)廠家葉片損壞、轉(zhuǎn)子不平衡、聯(lián)接位置差、連接螺栓松動(dòng)、基礎(chǔ)剛度不足、葉片漂移、轉(zhuǎn)子易損件磨損和軸承損壞等，都會(huì)引起軸承振動(dòng)。在采取措施之前，必須找出正確的原因，然后采取具體措施。

根據(jù)風(fēng)機(jī)廠家優(yōu)化后的參數(shù)，可以得到在設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下動(dòng)葉和靜葉的損失系數(shù)以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數(shù)和落后角隨沖角的變化基本符合風(fēng)機(jī)的流動(dòng)特性。

風(fēng)機(jī)廠家采用優(yōu)化后的損失和落后角模型，對該風(fēng)機(jī)的5 條特性線進(jìn)行數(shù)值模擬，結(jié)果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對某單級動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，本模型的數(shù)值計(jì)算結(jié)果已經(jīng)與實(shí)驗(yàn)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對比，證明了經(jīng)過優(yōu)化后的模型能夠正確模擬得到該風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能，體現(xiàn)了其可靠性和準(zhǔn)確性，因此，只要能給定準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)點(diǎn)和某一轉(zhuǎn)速下的非設(shè)計(jì)工況點(diǎn)，經(jīng)過優(yōu)化后，本模型就能準(zhǔn)確預(yù)測得到其它安裝角下的氣動(dòng)性能。

( 2) 根據(jù)優(yōu)化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉(zhuǎn)子和靜子的損失隨著葉片負(fù)荷的變化情況。導(dǎo)葉數(shù)目對軸流風(fēng)機(jī)的性能、葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動(dòng)等均有一定影響。

針對某660MW 機(jī)組配套的兩級動(dòng)葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)，借助Fluent 進(jìn)行流體數(shù)值模擬，研究導(dǎo)葉數(shù)目改變對風(fēng)機(jī)性能的影響，并選出較優(yōu)方案三。風(fēng)機(jī)廠家利用Workbench 軟件進(jìn)行流固耦合計(jì)算得出對葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動(dòng)的影響。研究表明: 導(dǎo)葉數(shù)目減少方案風(fēng)機(jī)性能明顯優(yōu)于導(dǎo)葉數(shù)目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應(yīng)力、總變形和振動(dòng)與原風(fēng)機(jī)基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結(jié)構(gòu)和振動(dòng)起決定性作用，氣動(dòng)力影響較小的結(jié)論; 方案三葉片的工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)低于一階臨界轉(zhuǎn)速，風(fēng)機(jī)廠家葉片的較大應(yīng)力小于許用應(yīng)力，均滿足設(shè)計(jì)使用要求。

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