溫升=較高軸承溫度-進油溫度引起風機軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進油量太小。對策是將潤滑油供給的進油口和油壓調(diào)整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進油溫度高。對策：拆除油站配套的溫控閥，通過手動閥直接調(diào)節(jié)冷卻器的進油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關閉，所有潤滑油進入冷卻器冷卻）。檢查并清潔冷卻器，降低機油溫度，必要時增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺一次風機每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，干燥風機，軸承進油溫度高。之后針對原冷卻器設計容量過小的問題，增加了一臺冷卻器，解決了一次風機夏季軸承溫度過高的問題。

風機振動大的主要原因如下：風機風扇葉片嚴重損壞。如果2011年2月發(fā)現(xiàn)一次風機2A振動過大，計劃4月回廠進行C級大修。結果在修復和打開蓋子后，烘干設備風機，發(fā)現(xiàn)和第二刀片被異物嚴重損傷。除了48個刀片中的4個外，其余44個刀片已損壞。原因是風機進口消聲器等鐵件長期運行，導致振動脫落，損壞葉片。由于制造廠在機組檢修過程中不能立即提供備件，故對葉片損壞部件進行了修復，著色檢查未發(fā)現(xiàn)根部裂紋。直到6月葉片供應時，半側風機組才停止運行，更換了風機葉片。更換葉片后風扇振動正常。

風機的物理模型

某600 MW 機組配套的兩級動葉可調(diào)軸流一次風機，流體計算域包括從集流器到擴壓器的內(nèi)部通道，固體計算部分為葉輪葉片部分。原風機每級導葉數(shù)目為23 片，改造方案圍繞導葉數(shù)目進行。風機動葉片和導葉片數(shù)目通常是互質(zhì)的，可以減少上游氣流對下游的沖擊，減少氣流脈動及噪聲。改造方案成組減少或者增加導葉片，其中導葉數(shù)目減少為方案一至方案三，導葉數(shù)目增加為方案四至方案六?；谳S流風機軸向可以分區(qū)的結構特點，風機采用分區(qū)法將流體計算區(qū)域劃分為集流器區(qū)、級動葉區(qū)、級導葉區(qū)、第二級動葉區(qū)、第二級導葉區(qū)和擴壓器等6 個部分，因為動葉區(qū)內(nèi)流動較復雜，故采用尺寸函數(shù)對動葉區(qū)進行加密，而其他區(qū)域采用較為稀疏的網(wǎng)格。在模擬中進行了網(wǎng)格無關性驗證，風機分別采用260 萬、380 萬、560 萬和820 萬等網(wǎng)格數(shù)對風機氣動性能進行計算，在保證較好的計算精度和計算成本的前提下，確定網(wǎng)格數(shù)為560 萬，在此網(wǎng)格數(shù)下時間成本和模擬精度好。運動方程為三維定常雷諾時均N-S 方程，采用可有效解決旋轉運動和二次流的Ｒealizable k － ε 湍流模型，風機，風機的動葉區(qū)采用多重參考系模型。在數(shù)值模擬中，以集流器入口和擴壓器的出口作為整個計算域進出口，邊界條件為進口速度和自由流出。進出口流量殘差小于10 － 5，各方向的速度及k、ε 等參數(shù)的殘差小于10 － 4，認為當前計算達到收斂要求。

風機優(yōu)化思路

本模型采用Nelder － Mead 的優(yōu)化方法，用于非線性方程針對多目標的優(yōu)化方法，能尋找到全局較小偏差，同時根據(jù)自變量的增加而線性增加計算負荷的大小。由于自變量的變化參數(shù)較多，為了避免出現(xiàn)非物理的優(yōu)化結果，提高優(yōu)化效率。本模型的優(yōu)化將分為兩個部分。

風機設計點的模型優(yōu)化

在設計點，風機內(nèi)部流場狀況較好，流動損失小，。因為Koch ＆ Smith 的模型考慮了諸多物理因素并被廣泛驗證了其合理性，因此不予優(yōu)化。有3 個參數(shù)需要優(yōu)化: 參考沖角、參考落后角和二次流損失。在一維計算時，由于模型中的經(jīng)驗公式是從大量壓氣機的實驗數(shù)據(jù)中提取出來的，針對某一特定的風機幾何尺寸，首先需要對采用的損失和落后角模型進行校驗和標定。標定是根據(jù)風機在轉速990r /min 時，烘干風機，風機的安裝角不變情況下的實驗氣動性能曲線。其次，利用優(yōu)化得到的損失和落后角模型，對安裝角分別為 10°、 5°、－ 10°、－ 5°的軸流風機的氣動性能進行數(shù)值模擬并與實驗結果進行對比分析，來驗證本模型的準確性和可靠性。因為本風機并未給定相關設計點的參數(shù)，風機模型中只能選取設計轉速為990r /min 下率點為設計點，選取實驗的氣動性能曲線做為優(yōu)化對象。

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