30 30a 30b 滑閥31 31a 31b 再生后的催化劑32 去再生器的循環(huán)催化劑33 汽提蒸汽34 檔板35 沉降器36A 一級(jí)旋風(fēng)分離器36B 二級(jí)旋風(fēng)分離器37 提升管(27)的出口A 內(nèi)輸送管(25)的直徑B 內(nèi)輸送管(25)和提升管(27)之間的空隙空間為氣室C 為提升管(27)的直徑D1aD1b為提升氣體管直徑D2aD2b為流化氣體管直徑D3aD3b為分布環(huán)中徑，中徑是環(huán)之內(nèi)徑加上管的直徑，F(xiàn)為擴(kuò)大管(20)的直徑N為內(nèi)輸送管(25)出口端直徑M內(nèi)輸送管(25)入口端直徑H1為擴(kuò)大管(20)的高度H2為內(nèi)輸送管(25)的高度Z為原料油噴咀(28)至內(nèi)輸送管

實(shí)驗(yàn)結(jié)果還表明，對(duì)重油催化裂化，提高進(jìn)料段的汽化率能改善產(chǎn)品產(chǎn)率分布。因此，選用噴霧粒徑小，而且粒徑分布范圍較窄的gao效霧化噴嘴對(duì)重油催化裂化是很重要的。模擬計(jì)算結(jié)果表明，當(dāng)霧滴平均粒徑從60μm減小至50μm時(shí)，對(duì)重油催化裂化的反應(yīng)結(jié)果仍有明.顯的效果。除了液霧的粒徑分布外，影響油霧與催化劑的接觸狀況的因素還有噴嘴的個(gè)數(shù)及位置、噴出液霧的形狀、從預(yù)提升管上升的催化劑的流動(dòng)狀況等。在重油催化裂化時(shí)，對(duì)這些因素都應(yīng)予以認(rèn)真的研究。

流化氣體(2a)進(jìn)入擴(kuò)大管(20a)內(nèi)使床層(3a)內(nèi)催化劑得以流化，在流化狀態(tài)下床層(3a)即可保證再生斜管(29a)下料暢通，催化裂化提升管反應(yīng)器規(guī)格型號(hào)，又能使催化劑在提升氣體1a作用下，沿周邊進(jìn)入內(nèi)輸送管入口端(24a)內(nèi)。

在擴(kuò)大管(20a)底部設(shè)置流化氣體環(huán)管(22a)，使擴(kuò)大管(20a)內(nèi)的催化劑處于流化狀態(tài)，流化線速在0.01～5m/S范圍內(nèi)。既可保證再生斜管下料暢通，又能保持一定的床層高度，保證輸送管(25a)的提升能力。另外流化氣體(2a)從內(nèi)輸送管入口端(24a)周圍的環(huán)隙進(jìn)入提升管邊壁區(qū)，有利于催化劑在提升管反應(yīng)器中心流動(dòng)，降低邊壁效應(yīng)的影響。

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