?圓柱形直孔陶瓷噴嘴應(yīng)力分析

（1）網(wǎng)格劃分

圓柱形直孔陶瓷噴嘴的網(wǎng)格劃分示意圖，將噴嘴沿軸線縱剖，在噴嘴網(wǎng)格劃分壁厚與長度所形成的矩形中(6mm×30mm)劃分6 ×15的網(wǎng)格。

(2)邊界條件

采用尺寸為中20mm×中8mm×30mm的噴嘴，60 目SiC磨料。B4C/(W，TiC)陶瓷噴嘴材料的彈性模量E=410GPa， 泊松比vt=0.2;SiC 磨料的彈性模量ED=475GPa，泊松比vp=0.142，T型陶瓷噴針采購，密度為3.150g/cm3；噴嘴的兩個端面添加約束；在噴嘴入口端面施加均布壓力載荷， 內(nèi)孔施加坡度壓力載荷。載荷的大小按速度的不同由式(5-3) 計算。圓柱形直孔噴嘴邊界條件施加，X軸表示噴嘴軸線所在的位置，三角符號表示約束，施加載荷和約束的長方形表示噴嘴縱剖截面。

不同類型的陶瓷噴嘴材料磨損行為存在的差異

   不同類型的陶瓷噴嘴 材料在沖蝕磨損過程中其磨損行為存在較大的差異，這歸結(jié)于材料的結(jié)構(gòu)特征；同一材料在不同外部沖蝕條件下其磨損行為同樣存在著差異，這歸結(jié)于沖蝕條件對沖蝕行為的影響。以往對金屬等延性材料的磨損研究較多，而對脆性材料的沖蝕機理仍停留在用彈塑性力學(xué)理論的研究基礎(chǔ)上進行。從 Finnie關(guān)于沖蝕磨損的微切削機理提出以后，人們又陸續(xù)提出了一些其他機理，如疲勞磨損機理、薄片剝落機理、二次沖蝕機理、絕熱剪切變形局部化機理和脆性斷裂機理等?；谶@些機理建立的脆性材料沖蝕磨損模型這些模型是在不同的假設(shè)前提下建立起來的，使得模型的應(yīng)用存在一定的局限性，T型陶瓷噴針現(xiàn)貨，其缺陷在于：

1)沖蝕磨料顆粒并非是一種球型，在沖蝕時顆粒同時也要受到被沖蝕材料的反作用而變形或破碎。同時，這些模型未考慮到顆粒與被沖蝕材料之間的相互影響。

2) Evans沖蝕磨損理論認為，不論顆粒沖擊能量的大小，沖擊點局部的磨損機制皆為橫向斷裂機制所控制，因而導(dǎo)致公式中沖蝕速度因子比實際偏高(n=3.17)。相反，T型陶瓷噴針，Ruf 和 Wiederhorn等的沖蝕磨損模型假設(shè)中認為沖擊動能完全由材料的塑性變形所吸收，因而在公式中表現(xiàn)出了沖蝕速度因子偏小(n=2.4)。

工業(yè)噴嘴用于各種噴淋、噴霧、噴油等設(shè)備里，起著不同的作用。接觸過的人都知道，有時候是需要更換工業(yè)噴嘴的，那么在什么情況下需要更換工業(yè)噴嘴呢？

工業(yè)噴嘴

1.工業(yè)噴嘴從水泵來觀察，是否有壓降或壓升的現(xiàn)象，壓降改變代表意義為噴嘴口嚴重磨損，水量變大。壓升代表意義為噴嘴口阻塞。

2.從工業(yè)噴嘴外觀來觀察，噴嘴本體是否發(fā)生：外力變形、磨耗、腐蝕、阻塞、熔毀、沾粘結(jié)垢等現(xiàn)象。

3.工業(yè)噴嘴是在型號、規(guī)格、材質(zhì)上看都是提供有多種化的，噴霧形狀改變、有明顯條痕、無法噴霧的狀況。

4..倘若工業(yè)噴嘴不能夠達成需要的噴霧效果，那么要這樣的工業(yè)噴嘴也是沒有什么大意義，反而會影響更大，還要導(dǎo)致后期維修的一些費用。

5.將工業(yè)噴嘴拆至測試機臺上實測，再與新品或目錄對照，是否與新品差異較大。

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