開松機幽軸和牽伸機構

四連抒打開松機上的幽輸(又稱彎輸)，常采用'應很長幽袖的結構型式，如圖8-8所示，它是1515型棉織機的曲袖。電動機通過活套在軸上的皮帶輪1和用鍵因緊在軸上的摩擦盤2所組成的錐形摩擦離合穗來傳動曲軸3，曲軸上還裝有窗輪4傳動其他機構。開松機幽軸往往在圖8-8所示的A處容易斷裂，為了改善應力集中的情況，A處要有一定的困角。曲柄臀的斷面形狀B與制造方法有關， 1515型開松機的幽軸是在曲軸模銀機上以回鋼橡料加熱軋壓而成的，軋壓時洶柄臂處的圓鋼梅料自由變形呈橢圓截面。根據(jù)模鍛生產(chǎn)實踐的經(jīng)驗，曲柄臂的橢圓截面尺寸與鋼材直徑之間的關系如表8-2所示。這種由鉗口壓力波動引起MhM2的連續(xù)變化，以及上銷彈簧壓縮變形的增減與之相平衡的過程，構成上銷在一定范圍內不斷上下撼動的軌跡。

著采用鏘造方法制作曲軸毛坯，則幽柄臂的形狀可設計為長方形，以獲得較好的工藝性及強度剛度。

開松機長幽軸本身的結構雖比較簡單，但與之聯(lián)緒的牽手、牽手袖套、中問軸承和鈾套等必須做成剖分式才能安裝。為了回轉靈活，受力均勻，制造長曲軸要保證曲軸兩蝙輸頸的同心度、兩曲輛頸的同心度以及曲柄頸和兩端輔頸之間的平行度。以上這些都給制造增添了麻煩。此外，長曲軸很重，輕者25公斤，重者約90公斤，制造時工人勞動強度較大，而且要用長機床切削加工。 因此，有的織機采用分為兩段的短曲軸結構，如圖8-9所示。采用短曲軸必須在織機上加裝高速軸1。電動機先傳動高速袖，再由高速軸兩塌的齒輪2分別傳動兩段短幽軸3。短曲軸制造較為方便。若設計為懸臂式，如圖8-10，則牽手及軸套均可采用整體式結構，無須剖分。但因系懸臂，受力易變形，設計時必須注意賦予足夠的剛度。軋f例懸臂式短曲軸毛坯，有時須留出一段供裝夾用的工藝料頭，加工好后切去，如圖8-10中雙點劃線所示。在采用大棉條簡高架喂入時，后排棉條供應后排綻子，前排棉條供應前排綻子，也可減少前、后排粗紗的重量差異。

在采用高速軸的織機上，傳動用的摩擦離合然及制動用的制動盤都裝在高速軸上，有啟動快和制動快的優(yōu)點。高速軸具有一定的飛輪質量，可降低織機回轉不勻率，因而耗電較省。高速鈾的組矩小，運轉中兩曲柄間的扭轉變形亦較長曲軸為小。高速軸1與曲軸8之間的傳動比i=衛(wèi)L越大，則上述各優(yōu)點越顯著。5%(化纖紗按不同化纖原料的公定回潮率〉時，每小包紗的重量為5kg，折合于:重為4。

開松機運輸式共鎮(zhèn)凸輪的技術要求

根據(jù)開松機生產(chǎn)實踐的經(jīng)驗，運輸式共鎮(zhèn)凸輪的技術要求有如下幾項：

(1)開松機箱座的運動規(guī)律是拿主凸輪2的運動曲線ABC來保證的(見23)，要求制造。ABC囪線的半徑允差ζ0.05毫米，其中A處和C處是關系到機構運動是否平穩(wěn)的重要部分，采用.

線運動或組動時加工精度更應注意盡量減小誤差，以免幽線失真走樣。A和C處的允差<0.01毫米。

(2)開松機主凸輪2的停止部分即回弧AC的徑肉跳動量運0.02 毫米。

(3)開松機副凸輪2'與主凸輪2之間的共輟精度(即一只轉子與 主凸輪接觸，另一只轉子與副凸輪之間的間隙)，在打緯都分和"止部分ζ0.02毫米，其他區(qū)域可放寬3日~<0.05毫米。

(4)軸兩端裝滾動軸承處的軸頸徑向跳動量<0.02毫米。 下面簡單介紹一下上述。人(3)、(4)項技術要求的制訂依

在使用中曾出現(xiàn)過兩種不正常的現(xiàn)象s梭子飛過後口進入梭箱時撞擊梭箱前板，嚴重時後子進不了梭箱，停車后開車，一次打緯產(chǎn)生稀襠，第二次打緯產(chǎn)生密檔，直到第三次才正常，形成所謂"開車稀密擋"疵點。梭子撞擊梭箱前板，是由于後子飛越梭口時鋼箱沒有保持的靜止，鋼箱抖動，破壞了梭子的直線飛行所造成。而鋼箱抖動，則與下列因素有關，主凸輪靜止部分的圓弧制造精度不夠，徑向跳動太大，在圓弧部分副凸輪與主凸輪之間的共轆精度不夠，在機攀援動的影響下，時而主凸輪與轉予接觸，時而副凸輪與轉子接觸，輸頸的徑向跳動。觀察上例在加壓狀態(tài)和卸壓狀態(tài)時A、B、C、D、O各點的相對位置可以看出g由于加壓狀態(tài)時將C點安排在B、D兩點連線的右側，A、O兩點在桿b的異側，而卸應狀態(tài)時C點'在BD的左側，A、0兩點在桿b的同側，這梓就能滿足鎖緊與卸壓的要求。

由圖8-17可知，某一鵬時鋼籍的抖動量就等于以上三項誤差的代數(shù)和再乘以L(箱座腳長度)/ r(轉子想臂長度)的比值。新凸輪裝上饑后，希望鋼箱抖動不大于0.3毫米，亦即轉子s的抖

動量不大于03xf。例如，金屬絲網(wǎng)織機的f=÷，則轉子的抖

動量<0.1毫米。按此數(shù)據(jù)，再根據(jù)加工的難易程度，分別制定主凸輪靜止部分的徑向跳動允差、主副凸輪的共輒精度以及兩端輸頸的徑向跳動允差。

開松機成形凸輪的停頓和沖擊

在未到達桃底前，凸輪以其.降弧作用于轉子，凸輪所受作用力的力矩使A'齒壓向B'齒的左側，故此時實際上不是B'齒推動凸輪轉動，相反卻是升降部件的重量使擺臂轉子推動凸輪壓向B'齒?？紤]鎖緊的穩(wěn)定性和操作省力這兩方面要求，TF18-115型搖架選定偏距為0。B'窗在此時的作用是承擋凸輪的推力，阻止其轉得太快，也就是控制凸輪的轉速，使凸輪只能接B'齒所控制的速度回轉，而不是由B'館來推動凸輪回轉.

由此可知，在降弧作用的這~階段中，凸輪的回轉運動實質上是來源于擺臂轉子的推動力矩。但當轉子到達桃1點時，這一作用力Po將通過M點，對凸輪的推動力矩就將等于零。既然沒有力矩推動凸輪，凸輪就必然會瞬時停頓不轉(凸輪本來轉得比較慢，慣性也是比較小的)。要等B'齒繼續(xù)向前走過一個齒側間隙，以右側與C齒相接觸后，才開始椎動凸輪，使其重新開始轉動q當B'齒與C'您相遇時，當然也會產(chǎn)生一寇的沖擊，但此時更嚴重的問題是:凸輪的停頓將造成鋼領板的停頓，使管紗卷繞起簸，成形不良。各桿的運動趨向如下，搖架鎖緊機構是否能起到鎖障的作用，快寇于各抒件周轉中可繞A、D回轉的搖桿，b是可作平面運動的連桿。

這一結果也可以用圖4-22所示的升降幽線圖表示。圖中表示實際的轉子下降曲線要比理論要求(虛線)落后一個角度".，并表示了在桃尖處的沖擊和桃底處的停頓現(xiàn)象.

造成綱領板運動停頓的原因，除了傳動件之間的間隙以外，更重要的還有那些非剛性件的變形問題，其中主要的是由鏈條松緊變化所引起的。當提高了有關零件的創(chuàng)造精度后，由閱隙造成的停頓可以小到不易覺察的程度，此時非剛性件的變形向題就將顯得更為突出了。

各升降部件在作升降運動時，因其運動方向的上下轉變，使摩擦力的方向也跟著上下轉變，結果就造成鏈條中的拉力也要作相應的變化z在上升運動中，摩擦力的方向向下，鏈條張力應等于升降部件的重量再加上摩擦阻力;但在下降運動中，摩擦力的方向向上，鏈條的張力就只等于升降部件的重量減小摩擦阻力。因此，當鏈條在拖升降部件上升時，鏈條是處于拉緊狀態(tài)，當鏈條在放升降部件下降時，它就處于比較松弛的狀態(tài)。鏈條張力這樣一緊一松，就將造成升降動程上的停頓現(xiàn)象。當摩擦阻力校大時，這一上一下、一緊一松之間的出入也是比絞大的。故應提高平車水平，盡量減輕摩擦阻力，以減少其影響。要下降到一半高度時，左邊吊線3'才隨著豎鉤2'上升和拉緊伸直而隨左邊豎鉤2'上升而提起。