濟(jì)南協(xié)進(jìn)配件機(jī)械廠是專業(yè)化從事鍛造技術(shù)開發(fā)和生產(chǎn)的企業(yè)。經(jīng)過多年的創(chuàng)新和發(fā)展，協(xié)進(jìn)鍛造廠已形成了一套嚴(yán)密的技術(shù)開發(fā)，產(chǎn)品的批量鍛造，質(zhì)量控制的管理體系。1鍛件原則上應(yīng)從兩相互垂直的方向進(jìn)行探傷,盡可能地探測到鍛件的全體積,主要探測方向如圖2所示,其他形狀的鍛件也可參照執(zhí)行。主要產(chǎn)品：鍛件、碾環(huán)機(jī)、顆粒機(jī)、齒圈毛坯、加強(qiáng)圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內(nèi)齒圈、研磨機(jī)齒圈、和斜面錐度環(huán)等環(huán)加工

鍛件殘余應(yīng)力場分析

  通過對固溶、淬火以及冷壓縮過程進(jìn)行數(shù)值模擬，得到了整個(gè)熱處理過程的殘余應(yīng)力分布，分別表示了固溶、淬火以及不同程度冷壓縮后的鍛件殘余應(yīng)力分布。

固溶處理后鍛件的殘余應(yīng)力分布所示，觀察可知，固溶處理后鍛件的殘余應(yīng)力基本消除，特別是棱邊的拉應(yīng)力基本消除，可以忽略。

  淬火后鍛件殘余應(yīng)力分布如所示，鍛件淬火后殘余應(yīng)力發(fā)生了很大變化，這是由于鍛件內(nèi)外溫降速率不同，鍛件中心區(qū)域溫度與表面相差很大，導(dǎo)致鍛件表面產(chǎn)生了較大的拉應(yīng)力。

  觀察可知，淬火后鍛件外表面殘留有拉應(yīng)力，長軸向端面的拉應(yīng)力稍小，為左右，而鍛件側(cè)面拉應(yīng)力稍大，比較發(fā)現(xiàn),淬火后鍛件表面殘留有較大的拉應(yīng)力，這會影響到后續(xù)熱處理過程和鍛件性能。

  淬火結(jié)束后對坯料進(jìn)行不同程度的冷壓縮變形處理，通過對冷壓縮過程的數(shù)值模擬，得到了不同冷壓縮量下的鍛件殘余應(yīng)力的分布規(guī)律,可以看出，鍛件冷壓縮后，淬火殘余的拉應(yīng)力基本消除，長軸向端面較小區(qū)域殘留著較大的壓應(yīng)力，其他區(qū)域殘留有非常小的應(yīng)力，這樣的應(yīng)力分布使高強(qiáng)鋁合金的抗應(yīng)力腐蝕性能很強(qiáng)。可以看出，鍛件經(jīng)冷壓縮后，長軸向兩端面和側(cè)面都分布有壓應(yīng)力，各頂點(diǎn)處殘留有非常小的拉應(yīng)力，這樣的應(yīng)力分布可以有效地防止鍛件裂紋的產(chǎn)生，從而便于后續(xù)工藝的進(jìn)行。對于較小的鍛件，考慮近場區(qū)和耦合損耗原因，一般采用小晶片探頭。

   冷壓縮量下，鍛件與工模具之間摩擦作用明顯，并考慮上道工序變形鼓肚的影響，使得長軸向端面上壓應(yīng)力減小,拉應(yīng)力增大，同時(shí)在鍛件各頂點(diǎn)及其附近出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，這些拉應(yīng)力較大的區(qū)域在使用過程中更容易出現(xiàn)裂紋。

  通過以上分析，將鍛件固溶淬火后的冷壓縮量控制在比較合適，能夠達(dá)到消除淬火鍛件表面的拉應(yīng)力，并使鍛件大部分區(qū)域保留一定的有益壓應(yīng)力，從而能夠有效地抑制后續(xù)處理過程中的裂紋產(chǎn)生。

濟(jì)南協(xié)進(jìn)配件機(jī)械廠是專業(yè)化從事鍛造技術(shù)開發(fā)和生產(chǎn)的企業(yè)。經(jīng)過多年的創(chuàng)新和發(fā)展，協(xié)進(jìn)鍛造廠已形成了一套嚴(yán)密的技術(shù)開發(fā)，產(chǎn)品的批量鍛造，質(zhì)量控制的管理體系。1筒形鍛件－－－－軸向長度L大于其外徑尺寸D的軸對稱空心鍛件如圖1（a）所示。主要產(chǎn)品：鍛件、碾環(huán)機(jī)、顆粒機(jī)、齒圈毛坯、加強(qiáng)圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內(nèi)齒圈、研磨機(jī)齒圈、和斜面錐度環(huán)等環(huán)加工

國內(nèi)鍛件行業(yè)與國際之間差距一覽

     （1）鋼水精煉和真空處理等新的冶金技術(shù)利用率低。我國鋼水除氣率近40%~60%，國外已近100%。

     （2）鋼水純凈度低；以轉(zhuǎn)子為例，國外S〈0.003%，P〈0.005%，H〈1.0ppm；我國S〈0.006%，P〈0.006%，H〈1.4~1.8ppm。

     （3）鑄錠技術(shù)水平低，鍛件尺寸肥頭大耳，因此，鋼錠利用率低，僅50%~55%，國外已達(dá)60%。

     （4）性能差距大。轉(zhuǎn)子 的偏差國外〈4.2MPa，我國4~6MPa；

       冷軋輥表層硬化深度，國外20mm，我國13~17mm。

     （5）鍛件等級差距大。表1-1和表-5。電力鍛件的等級指標(biāo)大體相差1倍以上。

     （6）鍛造技術(shù)基本上是跟著國外走，當(dāng)然有差距，具有自主知識產(chǎn)權(quán)的技術(shù)（KD鍛造法，護(hù)環(huán)外補(bǔ)液脹形）。

     （7）電弧爐冶煉時(shí)間及電耗指標(biāo)差距很大。國外為1h，450~550kw.h/t，我國為2~3h，700~850kw.h/t。

     （8）鍛造水壓機(jī)數(shù)量不少，但自動化水平差距很大；輔機(jī)配備差，無大型操作機(jī)，生產(chǎn)率大大低于韓國等國家。

     （9）鍛造液壓機(jī)均未裝備尺寸測量和控制裝置，在線控制水平低，火次多。

     （10）加熱爐熱效率低，國外20%，我國12%。爐內(nèi)溫度均勻性差。

     （11）成品率低。國外已接近100%，我國只有80%。

濟(jì)南協(xié)進(jìn)配件機(jī)械廠是專業(yè)化從事鍛造技術(shù)開發(fā)和生產(chǎn)的企業(yè)。經(jīng)過多年的創(chuàng)新和發(fā)展，協(xié)進(jìn)鍛造廠已形成了一套嚴(yán)密的技術(shù)開發(fā)，產(chǎn)品的批量鍛造，質(zhì)量控制的管理體系。鍛件的面縮率分布呈不規(guī)則狀態(tài)，數(shù)值分散度較大，但其小值仍高于標(biāo)準(zhǔn)要求的25的縱向低值，平均值為47．7，且絕大多數(shù)數(shù)值有足夠大的標(biāo)準(zhǔn)富裕度。主要產(chǎn)品：鍛件、碾環(huán)機(jī)、顆粒機(jī)、齒圈毛坯、加強(qiáng)圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內(nèi)齒圈、研磨機(jī)齒圈、和斜面錐度環(huán)等環(huán)加工

中國一重:鍛件盈利能力將提高

 公司鍛造產(chǎn)能和盈利能力將提高。由于2010年電爐、水壓機(jī)、熱處理爐相繼投產(chǎn),鍛件產(chǎn)能順利實(shí)現(xiàn)擴(kuò)張;預(yù)計(jì)2011年操作機(jī)、筒節(jié)軋機(jī)和空心鋼錠技術(shù)將投入使用,將大幅提高公司鍛鋼件,特別是容器類鍛件的鍛造精度,提高材料利用率和生產(chǎn)效率。調(diào)高2011年大型鑄鍛件、石化容器、設(shè)備的毛利率預(yù)測。通過評定，應(yīng)能驗(yàn)證：1)鍛件的化學(xué)成分滿足技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求且分布均勻。

   公司今年預(yù)計(jì)新簽訂單規(guī)模高于市場預(yù)期。冶金設(shè)備、石化重型容器、其他設(shè)備的預(yù)計(jì)新簽訂單金額高于此前市場預(yù)期。

   公司今年收入預(yù)測符合市場預(yù)期。根據(jù)公司排產(chǎn)計(jì)劃,2010年冶金成套設(shè)備、重型壓力容器收入高于此前市場預(yù)期,大型鑄鍛件收入低于市場預(yù)期。

   原材料價(jià)格保持平穩(wěn),預(yù)計(jì)不會對公司盈利能力帶來影響。

   公司出口業(yè)務(wù)將發(fā)力。

   公司薪酬體系合理,有助于強(qiáng)化公司核心競爭力。

   研發(fā)投入力度不減。

   盈利預(yù)測。維持2010年EPS 預(yù)測0.23元不變,將EV/EBITDA 上調(diào)至17,調(diào)高2010年目標(biāo)價(jià)格為7.1元,對應(yīng)2010年P(guān)E30.9倍。調(diào)高2011年盈利預(yù)測至0.34元,維持EV/EBITDA 水平為17,調(diào)高2011年目標(biāo)價(jià)格為9.4元,對應(yīng)2011年P(guān)E27.6倍。定襄鍛造業(yè)的發(fā)展具有悠久的歷史，世紀(jì)6off代，定襄鍛造業(yè)已初具規(guī)模，但也是家族式、作坊式的生產(chǎn)經(jīng)營模式，到80年代，法蘭鍛造業(yè)產(chǎn)品開始暢銷全國、遠(yuǎn)銷國外，鍛造業(yè)前景廣闊，法蘭鍛造生產(chǎn)企業(yè)如雨后春筍般迅速發(fā)展壯大。

濟(jì)南協(xié)進(jìn)配件機(jī)械廠是專業(yè)化從事鍛造技術(shù)開發(fā)和生產(chǎn)的企業(yè)。經(jīng)過多年的創(chuàng)新和發(fā)展，協(xié)進(jìn)鍛造廠已形成了一套嚴(yán)密的技術(shù)開發(fā)，產(chǎn)品的批量鍛造，質(zhì)量控制的管理體系。兩端半弧板鍛件錯(cuò)位合鍛一氣割的工藝方法一定程度上解決了形狀較為復(fù)雜大型鍛件的成形問題，且通過合理利用兩端余料鍛制本體試板，更好的貼合了鍛件本身綜合性能。主要產(chǎn)品：鍛件、碾環(huán)機(jī)、顆粒機(jī)、齒圈毛坯、加強(qiáng)圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內(nèi)齒圈、研磨機(jī)齒圈、和斜面錐度環(huán)等環(huán)加工

大型圓盤鍛鋼件的性能

 在前章所示的小型試驗(yàn)材料的基礎(chǔ)上，根據(jù)研究結(jié)果.可以決定適合3.5Ni-Cr-Mo鋼大型鍛鋼件化學(xué)成分。根據(jù)其結(jié)果從70噸鋼錠上制作璧厚320mm、外徑436。二的圓盤銀件。表4表示圓盤材料的化學(xué)成分。由于采銀降低Si量防止回火脆化，低Si化使強(qiáng)度下降，用提高C量到0,17%來進(jìn)行補(bǔ)償。因此回火脆化系數(shù)(2Si Mn)"x可以控制到3.8。熱鍛后進(jìn)行88010x7hr水冷，620'Cx7hr空冷淬火、回火處理，然后從圓盤材料的圓周2個(gè)方向I八T位置切取試驗(yàn)材料，進(jìn)行605`Cx18hr爐冷(冷卻速度40'C/'h)的焊后退火，了解機(jī)械性能。表5是圓盤鍛件的機(jī)械性能。雖然是壁厚320mm的大型鍛鋼件，但不論哪個(gè)位置，延展性都能充分滿足SA5QR4級的標(biāo)準(zhǔn)值，一孔c的沖擊值(VF,一，9)達(dá)到2Ckgf·m以上，得到良好的初性?；瘜W(xué)成分對3.S'H-C,-via鋼的機(jī)械性能帶來影響，化學(xué)成份也給熱處理?xiàng)l件和回火脆性帶來影響，因而能決定大型鍛鋼件的制造條件:及根據(jù)那些結(jié)果，制造的大型圓盤鍛鋼件具有良好的性能。變形進(jìn)行到此階段，內(nèi)部組織基本上得到了充分壓實(shí)，成形力較大，金屬流動較為困難。